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ZrAl3可作为铝基体的非均质形核基底, 起到细化晶粒, 增加强度的作用. 图5所示为(ZrAl3+ZrB2+Al2O3)p/Al复合材料室温拉伸断口的SEM形貌. 从图5(a)可见, 断口上存在着许多韧窝和撕裂棱, 韧窝中分布着细小的颗粒, 撕裂棱细密弯曲, 且相互缠结, 属塑性断裂. 当反应物加入量由5%增加到20%时, 断口上的韧窝和撕裂棱大大减少, 同时韧窝也变大, 其对应的延伸率也明显..., 在剪切力的作用下, 致使铝基体的剥落加剧, 表面因磨削而被大片撕脱转移, 由此产生大面积的凹坑, 磨损机制为粘着磨损. 图6 反应物加入量和硬度, 磨损量的关系 Fig.6 Relationship between amount of reactants and hardness, wearing loss 图7(b)所示为反应物加入量为20%, 起始反应温度870℃, 反应时间......
.经800 ℃热循环后,断口以纤维区为主,纤维区边缘有明显的裂纹和撕裂棱, 表明材料在拉伸过程中经过较大塑性变形.微观断口观察发现,断裂时产生大量细小的韧窝,并伴随着三叉型撕裂痕.900 ℃热循环后,断口几乎全被放射区占据,断口表面比较平坦,边缘区存在清晰的撕裂棱和正断台阶；其微观断口由韧窝区和沿晶解理区组成,断口表面韧窝密度较小,深度较浅,沿晶解理区附近存在明显的裂纹,可能是由于韧窝区和沿晶解理区......
生产过程中,导致纺纱断头,纺纱效率降低,影响产量,增加成本；其次可能使机织,针织布降为次级品,尤其是染色后,因棉纤维与异性纤维着色率不一致,织物表面会出现大量分散的疵点[3].目前, 从收购棉花的源头很难解决异性纤维问题,为了解决异性纤维问题,花费大量的人力物力,在棉花投料前将棉包逐包打开,逐块撕扯松散,逐根挑拣[4].因此,成本大且效率较低,异性纤维的清除效果仍然欠佳. 目前,随着图像处理技术已......
时间增加至12 h(见图11(b)),合金中的θ相和S相也逐渐固溶,基本消除了粗大的裂纹源,断口处的共晶组织也明显减少,而且,层状撕裂痕也变得较为细小均匀,在撕裂痕的部位,有大量的韧窝产生.固溶处理后,使得合金的性能得到固溶强化,强化相在合金的基体中呈弥散的形式分布,合金性能也得到大幅提高.强化相在合金的晶界处逐渐固溶进入晶粒内部,在晶粒间起到强烈的钉扎作用,使得晶粒间的结合力大大增强,从而也提高了合金的强度.在495 ℃固溶处理12 h后,在190 ℃进行时效处理8 h(见图11(c)),层片状的断裂纹也逐渐增多,而且也变得相对细小均匀,其合金的性能也逐渐上升.而时效至12 h(见图11(d)),组织中有较粗大的解理台阶,而且断裂部位的韧窝现象也较少,合金的强度则出现下降.随着时效时间的增加,合金中的析出相θ相和S相也逐渐增多,在合金的晶界处析出相也明显增多,使得层状撕裂痕也变得较为细小......
要:为提高铍青铜薄片微电阻点焊的接头性能,采用0.05 mm厚纯镍作为中间层对0.1 mm厚铍青铜进行焊接,对比分析预置镍层与未预置镍层时的点焊接头性能,并综合研究中间层的作用机理.结果表明:铍青铜薄片预置镍中间层后,点焊接头焊核尺寸增大,接头抗拉剪力提高79.2%,断口结合面撕裂区呈韧性断裂特征,接头热影响区组织为细小的胞状晶,焊核中心及底部区域为等轴晶；镍中间层的添加改变接头连接机...置镍中间层条件下的接头断口 图6所示为焊接电流为4.5 kA的预置镍层的接头断裂形貌,接头断裂方式为纽扣断裂,且镍中间层在纽扣凸起侧.从图6(a)可看出,断口表面平整,局部区域有撕裂角.图6(b)为R区域放大图,此区域为熔核边缘区域,图6(b)中可见,断裂面呈台阶状,无韧窝出现,部分金属附着在Ni中间层表面.图6(c)所示为结合面撕断区域放大图(S区域),可以看到断口形貌出现明显大量韧窝,呈韧性断......
不同时效状态Kahn tear测试样品的断口SEM像,每个时效状态分别用较低倍和较高倍的SEM像显示.可见断裂机制为混合型,随时效状态不同,各种机制存在竞争关系.欠时效状态下(见图3(a)),断口形貌主要由沿晶界的粗大棱条状裂纹,穿晶的韧性剪切撕裂纹以及粗大第二相(约10 μm)脆断形成的韧窝构成,并以前两种特征最多.粗大的棱条状裂纹被成片的韧窝连接起来,显示为典型的Void sheet断裂机制[32].韧窝的尺寸(见图3(b))约为0.5~1 μm,在每个韧窝内均可见尺寸约为0.2 μm的第二相；由文献[33]可知,穿晶的韧性剪切撕裂纹和较大的韧窝尺寸表明样品在断裂前经过较大的塑性变形,这样会消耗大量的塑性变形能,有利于合金获得较高的UPE值. 峰值时效状态下(见图3(c))的断口形貌主要由沿晶界的粗大裂纹和粗大第二相脆断孔坑构成,并以前一种特征为最多.同样的,这些粗大的裂纹被成片的韧窝......
边缘有明显的塑性变形痕迹,表现为严重的磨粒磨损和黏着磨损.图5(c)所示为Cu-15Cr-0.05Ce合金摩擦磨损形貌的SEM像,Cu-15Cr-0.05Ce合金的磨损形貌明显不同于Cu-15Cr合金的,其表面犁沟相对细小且光滑,但磨损形貌相对不均匀,部分区域的磨痕较深,较宽,呈层状分布,有些地方为一条很浅的犁沟.图5(d)所示为图5(c)的局部放大图,可以发现,在磨痕较深较宽的区域出现了撕脱痕迹......
撕拉性复合断裂.徐靖南等[7]发现,裂纹尖端始裂后很快转向沿最大主压力方向扩展,最终与另一裂纹贯通,并据此建立了共线裂纹强度的判定准则[7].朱维申等[8]发现,节理岩体的破坏是从裂纹尖端区域局部拉张破坏开始,雁形裂纹的起裂,扩展,贯通具有明显的阶段性.白世伟等[9-10]发现,闭合断续节理岩体岩桥的破坏由拉破裂控制,翼裂纹的初裂角约75?.杜景灿等[11]提出一种简化的岩桥破坏模型,较好地解释了......
晶合金棒坯的断口形貌如图3所示. 整个断裂面上有充分发展的脉纹状剪切带(图3(a)), 也有类似河流状的, 未充分发展的脉纹状剪切带(图3(d)). 从图3(a)中可看到极其充分发展的大尺寸脉纹状剪切带, 类似接近熔化后发生的粘性流动, 将非晶合金撕扯成很薄的片层, 在这些片层上又分布着较小尺寸充分发展的脉纹状剪切带, 其放大观察如图3(b)所示. 有一些区域随机分布着的河流状剪切带(图3(c)左......
57.5%,F2轧机出口速度为2.19 m/s. 从图3和图4可知:该产品轧制时振动较强烈,现场可以感受到剧烈的振动噪声,地基振动和撕拉声.在咬钢后轧机立即起振,水平振动振幅达5g,垂直振动幅值达2g,抛钢时幅值较大.振动频率的基频为40~45 Hz,与轧机水平方向固有频率44 Hz相近.其他振动频率是由于轧机系统存在的非线性特征,产生了倍频成分.由于水平振动比垂直振动剧烈,而且振动基频与水平振动频率......
