共搜索到5903条信息，每页显示10条信息，共591页。用时：0小时0分0秒840毫秒
:为水的重度. 将式(16)代入式(15)后改写为 (17) 计算点处土体微单元的体积为,在一维固结情况下,土体单元中水的流动仅沿竖直方向,土体单元水的流入流出速率差等于土体单元体积变化率,由式(13)与(17)相等关系可知式(2)联合后变为 (18) (19) 固结系数计算公式为 ......
正六边形,部分晶体竖直插立于异极矿表面,像是从表面生长出来的一样,这是因为异极矿预先吸附了铅离子后,在表面形成了新的活性位点,这些活性位点被硫化后形成了PbS晶核,随着后续铅离子的加入,这些PbS晶核会诱导形成大量的PbS晶体[24-25]. 石英常规硫化前后和Pb2+预处理后再硫化的表面形貌背散射图像如图9所示. 图8 不同处理方式下异极矿SEM像和EDS谱 Fig. 8......
不仅造成了巨大的资源浪费,还给环境带来了巨大的压力.采用传统火法或湿法工艺[2]处理上述锡基合金存在工艺流程长,环保压力大等问题.因此迫切需要开发一种共性处理技术,解决锡与铅,锑,铋等元素清洁高效分离难题. 真空蒸馏具有流程短,金属直收率高,环境友好等优点[3-4],目前被广泛应用于Sn-Pb合金的分离提纯,取得了显著的经济和环境效益.然而,采用传统真空蒸馏技术处理Sn-Sb,Sn-Bi等锡基合金时,由于组元物理化学性质相似,组元间相互作用较强[5-6],无法有效分离,直接影响真空蒸馏技术在锡基合金分离中的应用. 为了能够通过一次或多次蒸馏直接获得纯度较高的金属,避免后续处理,缩短工艺流程,需对真空蒸馏设备进行改进,并对蒸馏过程控制进行优化.由于金属蒸气属于凝结性气体,采用实验测定合金体系的气-液平衡存在诸多困难,且难以获得准确可靠的实验数据.因此,在有限实验测定的基础上,采用理论预测合金......
; (1) 式中:d为颗粒直径,m；为真空磁导率；x0为磁铁矿体积磁化系数；B为磁感应强度,T；为磁感应梯度,T/m. 根据斯托克斯定律与气固两相流动理论[20],颗粒在气流中运动受到的曳力为: ...力沿滚筒径向上的分力,N；g为重力加速度,约10 m/s2；为矿粒和滚筒中心连线与竖直向上方向的夹角,其他符号意义同上.可以看出重力沿滚筒径向上的分力Gy在夹角为0°~90°之间时表现为捕收力,有利于颗粒回收；夹角为90°~180°时表现为竞争力,不利于颗粒回收. 磁性颗粒之间的磁偶极子力可由毕奥-萨伐尔定律导出[21],根据库建刚等[22-23]基于磁偶极子相互作用的研究,空气中磁偶极矩为m的两......
振动的影响,基于动力学理论,建立了齿轮的六自由度摩擦动力学模型,分析振动与静载荷作用下变位齿轮系统的热弹流润滑特性.研究表明,与其他传动类型相比,正传动齿轮系统的润滑效果最佳,轮齿间可以形成较厚的润滑油膜,轮齿间的摩擦因数,油膜的最高温升最小,并且,随着两齿轮变位系数和的增大,润滑状况不断得到改善,热胶合承载能力增强；变位系数增加使齿轮系统的刚度增大,但同时也降低了油膜的刚度. 关键词:渐开线直齿......
数存在一定关系；预成形直径较小或放电能量较低时外侧区域界面波形不明显；随预成形直径增加,外侧区域出现界面波且波长波幅呈增加趋势；一定范围内,随放电能量增加,即飞板速度增加时,连接界面中间区域的界面波的波长逐渐减小而波幅增加,外侧区域界面波波长和波幅均增大,连接强度增加；SEM和EDS分析结果表明,连接界面产生了裂纹和旋涡组织,并生成了少量金属间化合物. 关键词:冲击成形；异种金属；点焊；界面波形...化合物对界面裂纹的影响.王建民等[16]研究结果显示铝/钢复合板的连接界面为一种直接结合与波状结合的混合结合方式,同时界面存在冶金反应.研究表明高速冲击可使异种材料产生良好冶金连接,但爆炸焊更适合于异种金属复合板制备. 利用高压电容对线圈放电可使邻近工件受电磁力作用产生高速运动[17],工艺参数合适条件下磁脉冲焊(Magnetic pulse welding, MPW)也可有效连接异种材料.研究表......
%和90.6%的呈氧化状态的铅,锌杂质矿物,呈现单独与共同产出的多元化特征,且因铅锌矿物后期强烈氧化,或与褐铁矿的强烈矿化作用,磨矿分级时难于获得选矿所需的充分解离,采用选矿分离时,恐将混入精矿产品中而不能有效排除. 3) 铅锌杂质矿物中的方铅矿和闪锌矿,粒度细小,形态变化较大,多呈填隙结构存在或尖角交错状交代,或与嵌连矿物之间多为不平直的锯齿状或港湾状,很难将其单体解离,即使细磨也将呈连生体产出......
；P为试件最大载荷. 根据式(1)可以得到巴西圆盘试件的应力分布趋势线,如图5所示.从图5可知:垂直于径向加载方式的拉伸应力σt均匀分布(加载压头附近除外)；沿着径向加载方向的压缩应力σc均呈双曲线形状分布,且试件中心点处最小,加载断面处趋于无穷大,故在加载端面处容易出现应力集中现象. 图5 试件径向加载应力分布 Fig. 5 Stress distribution of specimen under radial loading 1.3 动态劈裂实验 SHPB试验装置已被广泛应用于岩石[24-25],混凝土[26],软材料及松散材料[27-28]等多种脆性材料的动态力学性能的测试.动态劈裂试验选择直径为80 mm的变截面SHPB试验装置进行冲击加载,试验装置如图6所示,弹性压杆材料为42CrMoV合金钢,弹性模量为210 GPa,泊松比为0.25,密度为7 850 kg/m3.入射杆的长......
+RD孪晶区域的孪晶体积分数达到65%左右,并且-孪晶变体交界面明显增加.从2.5%TD试样的{0001}极图中可以看出,基面织构的c轴由平行于ND方向转向TD方向,形成TD方向孪晶织构.当2.5%TD试样沿着RD方向进一步预压缩时,载荷方向垂直于基面织构和TD方向孪晶织构的c轴,仍然有利于拉伸孪晶的激活,因此,c轴平行于TD方向的剩余孪晶织构被削弱并且残留的c轴平行于ND方向的基面织构的部分继续减少...的IPF图,孪晶区域和极图 Fig. 3 IPF map, twin region and corresponding {0001} pole figure of 2.5%TD and 2.5%TD+5%RD samples 对于2.5%TD试样,由于大量拉伸孪晶的出现,导致沿ND方向的真应力-真应变曲线由原来的上凸形状转变为相对平直的曲线形状,最大流变应力随应变速率的增加而不断增大......
均片层厚度约4.3 μm.压缩试样沿棒料长度方向取样,尺寸为直径8 mm×12 mm圆柱体,两端刻有0.2 mm深的凹槽,用来储存玻璃粉润滑剂以减小摩擦. 图1 TA15钛合金原始组织 Fig. 1 Initial microstructure of TA15 titanium alloy 压缩实验在THERMECMASTOR-Z型热加工模拟实验机上进行,变形温度为750...有少量晶界α相呈长条状.当应变速率为0.01~10 s-1时,随应变速率增大,α相的等轴化百分比逐渐减小,片层α相的长宽比逐渐增大,原始β晶粒边界趋于平直完整. 表2 不同变形温度下TA15钛合金变形热软化占总流动软化的比例 Table 2 Ratio of deformation heating softening to total flow softening......
