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子分数)的范围内,随含硼量的升高,合金的熔点下降,在含硼量为17%(原子分数)(3.8%(质量分数))时形成Fe-Fe2B共晶,熔点为1149℃. 在Fe-Si合金中,在含硅量从0~34%(原子分数)的范围内,随含硅量的升高,合金的熔点下降,在含硅量为34%(原子分数)时,形成Fe-FeSi共晶,熔点为1200℃. Ni-Si-B三元合金,合金相图较为复杂,可形成多种二元和三元化合物,及相应的...法(一步法)或是喷涂+重熔(二步法)制作合金涂层时,起到还原合金中氧化物的作用. 熔化的合金中B和Si部分与环境气氛中的氧反应形成保护渣,保护熔融合金的同时,还溶解基体表面的氧化膜,改善熔融金属对基体的润湿.适当的B和Si的含量比,使形成的B2O3+SiO2(往往还溶有一定量的Cr2O3)渣有低的熔点.按Rockett.T.S等给出的B2O3-SiO2相图,在B2O3-SiO2系中SiO2的含量......
TiAl基合金具有密度小,高温力学性能高和较好的抗高 温氧化性等优点,早在50年代[1,2]便被认为是一种理想的航空航天用高温结构材料. §1 金属间化合物及TiAl基合金的一般特性 金属间化合物是指以金属元素或类金属元素为主,所构成的二元或多元合金系中出现的中间相化合物.按照相图结构,可以将金属间化合物分为3类[3].第一类为Kurnakov型金属间化合物,它是指在化学式所规定成分的两侧有一个成分范围,在低于熔点的某一温度以上,原子的有序排列消失,形成无序排列的金属间化合物.它的相图示意如图1(a)所示.属于这类金属间化合物的合金有CuAu,Cu3Au,Fe3Al和Ti3Al.第二类为Bertho11ide型金属间化合物,它是指在其化学式所规定成分的两侧有一成分范围,但是熔化以前或反应以前原子排列是有序的金属间化合物.图1(b)为此类金属间化合物的相图示意图......
百种相同的和不同的爆炸焊接金属组合的名录 本节中大量新的金属组合的二元系合金相图在5.9章和文献[1036]中基本上都能找到.....根据该文献分析, 这种复合板的研制, 也许是为铀-铜和钍-铜复合板的研制摸索工艺参数(见3.2.27节). 2.铑-钒 文献[646]研究了脉冲压力值对铑-钒复合板过渡区中相成分的影响, 以及后续热处理对该区中组织形成的影响.爆炸焊接金相试样的分析指出, 在整个接触面积上组合金属都有良好的冶金结合.在所有的冲击工艺下界面均为波状.随着压力的提高波幅增加, 并在波脊上形成漩涡.过渡区的形成依靠金......
,但是在液相烧结和电火花烧结以及微波烧结方面有较大发展. 2. 3.1 超固相线烧结(Supersolidus Liquid Phase Sintering简称SLPS) 超固相线烧结属于液相烧结的范畴,但又不同于传统混合粉的液相烧结.超固相线烧结是将完全预合金化的粉末加热到合金相图的固相线与液相线之间的某一温度,使每个预合金粉末颗粒本身是液相源,所以液相对固相的润湿是迅速,均匀和完整...压,温压,粉末热锻,粉末挤压,粉末注射成形,粉末喷射成形,自蔓延高温合成,涂层技术,电火花烧结,反应烧结,超固相线烧结,瞬时液相烧结,激光烧结,微波烧结,等等.现代粉末冶金不但保持和发展了传统优点--实现少切,削,无切削加工,实现少偏析或无偏析,低耗,节能,节材;易控制产品孔隙度;易实现金属-非佥属复合,金属-高分子复合,而且新技术赋予传统工艺步骤以新的内容和含义,使粉末冶金成为制取各种高性能结构......
正确性的重要证据. 阿德尔[1],沙德隆[2],克努普柯夫斯基[3]以及布 哲[4]等人先后对铜,锌,铝,锡和锑等元素加入镍中时的行为进行了研究,图3为阿德尔的实验结果.所有研究者的实验结果一致指出:在低浓度范围内合金中磁矩的减少与这些溶质原子的浓度呈线性关系.如果将这种直线关系继续延伸,它们将与横轴相交,,交点的浓度反比例于溶质原子的价电子数;在一价的铜,二价的锌,三价的铝,四价的锡和五价的锑作用下,交点的浓度分别为60%,30%,20%,15%和12%. 对于以上实验事实的解释都是基于溶质原子的价电子向镍的3d带中转移这一假设.并以此进一步论证镍的3d带中的空位数为0.6.但是,仔细考查所有研究者的解释就会发现他们的观点并非完全相同,而且图象也并不清楚.为此,本文一方面对这些观点进行了分析,另一方面在此基础上提出了与实验结果相符合的能带结构. 图3 镍基合金的原子磁......
而形成粗大晶粒. 图2-93 不同烧结温度下材料的金相显微组织图 图2-94为烧结温度分别为900℃[图2-94(a)], 950℃[图2-95(b)], 1000℃[图2-94(c)]烧结温度条件下基体的SEM图.可以发现, 当烧结温度为900℃时, 铜晶粒之间结合紧密, 其间只有少量微小封闭孔隙, 说明基体的烧结基本完成; 继续提高烧结温度, 孔隙数量, 孔径, 晶粒尺寸进一步增加.这是由...(a)及孔隙度(b)变化曲线 图2-106 Fe-C 合金相图 铁在912℃发生异晶转变, 烧结温度为900℃时, 基体中还存在α-Fe, 温度超过912℃后铁粉都以γ-Fe形式存在, 由图2-106铁-炭相图可知, 当烧结温度超过A3线时, 体心立方结构的α-Fe全部转变为面心立方的γ-Fe.此时, 碳在铁中的溶解度迅速增加, 碳在α-Fe中的溶解度仅为0.02%, 但碳在γ-Fe中的......
1.1.2.1 铸态合金的组织和性能特征 在工业生产条件下, 由于铸造时冷却速度较快, 合金凝固时的冷却速率为0.1~100℃/s, 凝固后的铸态组织通常偏离平衡状态. 二元合金非平衡凝固示意图见图1-22.设有x1成分的合金, 在平衡结晶时, α固溶体成分沿bs线变化, 并在s点结晶完毕, 整个组织为成分均匀的固溶体.若在非平衡条件下凝固, 则首先结晶的固相与随后析出的固相成分就来不及扩散均匀.在整个结晶过程中, α固溶体平均成分将沿bc线变化, 达共晶温度的c点后, 余下的液相则以(α+β)共晶的方式最后结晶.因此, 在工业生产非平衡结晶条件下, x1成分的合金组织由枝晶状的α固溶体及非平衡共晶组成.合金元素B的浓度在枝晶网胞心部(最早结晶的枝晶干)最低, 并逐渐向枝晶网胞界面的方向增加, 在非平衡共晶中达到最大值, 如图1-22(b)所示.通常, 非平衡共晶中的α......
偏析.这主要是因为固相析出时发生了溶质再分配现象,排入枝晶间液相的溶质以扩散和对流的方式被带走,进入液相区或固相分数较低的区域.同时铸锭上部最后的平均成分要高于合金初始成分,因为在糊状区中溶质对流起主导作用且使液体向上流动,所以溶质富集的液体被带到中上部.由于在真空条件下形成TiAl合金锭,冷却速率慢,所以凝固过程中凝固收缩产生的流动对成分分布的影响可以忽略. 图1-18 凝固过程...能达到的,因此相场方法成为当前微观组织模拟的主要研究热点. 图1-19 实际宏观组织与模拟结果对比[52] 图1-20 相场法对液固界面的定义 1993年,Wheeler,Boettinger和McFadden[53]首先提出了二元合金液固相变相场模型(WBM模型),该模型的建立基于液固相变时体系自由能的降低和溶质守恒,研究了快速等温凝固过程固液界面处溶质截留现象......
6.1.2.1 Al-Zn-Mg系合金的平衡相图和相结构[10] 图6-4为Al-Zn-Mg三元合金的等温截面图.图6-5为Al-Zn-Mg三元合金富Al角的等温截面图.表6-7表示在图6-4中所示的各个反应温度下的相组成.Cu是Al-Zn-Mg系合金中主要的合金元素,其四元相图非常复杂.图6-6为Al-Zn-Mg-Cu四元合金在460℃时α(Al)相和各种平衡相的区域模型图.在Al-Zn-Mg三元合金中,和α(Al)相共存的相为Mg5Al8(β相),Mg2Zn11,MgZn2(η)和Mg3Zn3Al2(T).在Al-Zn-Mg-Cu四元合金中有,CuMgAl2(S)相,CuAl2(θ)相,Mg5Al8(β)相和Al6CuMg4(T)相.Al6CuMg4与Mg3Zn3Al2同晶型,可连续形成AlZnMgCu(T)相. 图6-4 Al-Zn-Mg三元合金的等温截......
,减小粗晶环深度,但增加了形成成层缺陷的机会.在生产中,为了提高产品质量和生产效率,挤压筒温度应比铸锭温度低为宜,但不能低于挤压温度的下限,一般采用挤压筒温度比挤压温度低30~50℃; 挤压筒温度加热过高时会产生回火.模具温度一般比挤压筒温度高10~20℃. (3)制定挤压温度的原则.应根据合金相图,塑性图和变形抗力图来确定.具体从以下几个方面来考虑: 1)加热温度的上限稍低于合金低熔点共晶熔...且具有明显挤压效应的合金,通常随着挤压温度的升高,其力学性能(抗拉强度,屈服强度)也相应明显提高;对挤压效应不明显的合金,如锻件用铝合金,挤压温度对产品的性能影响不大,一般不控制挤压温度.但在使用温度较高时,为了保证耐热性,提高其再结晶温度,应采用较高的挤压温度. 2)挤压温度对表面质量,尺寸公差,工具寿命及能量消耗的影响:挤压温度高时,模子工作带易黏金属,使制品表面不光滑,出现麻面,并降低制品......