云南汤丹某氧化铜尾矿的浸出研究

马建业，刘云清，胡慧萍，陈启元

(中南大学 化学化工学院，湖南 长沙，410083)

摘要：以云南汤丹某高碱性低品位氧化铜浸出尾矿为研究对象，采用NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃和NH₃·H₂O-NH₄Cl缓冲液添加氧化剂浸出，考察浸出时间、反应温度、液固比、总氨浓度及c(NH₄⁺)/c(NH₃)、氧化剂用量、氧化剂添加顺序、氧化时间等因素对铜浸出率的影响，得到该尾矿的最佳浸出条件。研究结果表明：添加H₂O₂(11.2 mmol/L)能充分氧化次生硫化铜矿，而对原生硫化铜矿的作用有限；在NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃中，当液固比为10:1，温度为40 ℃，加入H₂O₂的用量为 0.3 mL/g，反应2 h，然后，添加NH₃·H₂O及(NH₄)₂CO₃，c(NH₄⁺)=3.2 mol/L, c(NH₃)=0.8 mol/L，继续反应4 h，铜浸出率达69.3%；在NH₃·H₂O-NH₄Cl中，当液固比为10:1，温度为50 ℃，加入H₂O₂的用量为 0.20 mL/g，反应2 h，然后，添加NH₃·H₂O及NH₄Cl，c(NH₄⁺)=2.25 mol/L, c(NH₃)=0.75 mol/L，继续反应6 h，铜的浸出率达70.6 %。

关键词：铜；浸出尾矿；氨性溶液；氧化剂；浸出

中图分类号：TF811          文献标志码：A         文章编号：1672-7207(2012)06-2059-10

Leaching of copper mine tailings from Tangdan

MA Jian-ye, LIU Yun-qing, HU Hui-ping, CHEN Qi-yuan

(School of Chemistry and Chemical Engineering, Central South University, Changsha 410083, China)

Abstract: The leaching behaviors of the tailings of refractory copper oxide ore from Tangdan in Yunnan Province in various solutions were studied. The conditions of conventional leaching of tailings in ammonia-ammonium solutions were investigated. The effects of dosage of oxidant, time, total ammonia concentration, concentration ratio of NH₄⁺ to NH₃, temperature, solid liquid ratio, oxidant feeding method and oxidation time on copper extraction were also studied ,the optimum condition was gotten. H₂O₂ was adopted as oxidant and the concentration was 11.2 mmol/L. The results show that in NH₃·H₂O- (NH₄)₂CO₃ system, the optimum leaching conditions are as follows: the temperature is 40 ℃, liquid solid ratio is 10/1, add H₂O₂ content is 0.30 mL/g, then adding to (NH₄)₂CO₃ and NH₃·H₂O after 2 h, c(NH₄⁺)=3.2 mol/L, c(NH₃)=0.8 mol/L, reacting another 4 h, the copper extraction is 69.3%. In NH₃·H₂O-NH₄Cl system, the temperature is 50 ℃, liquid solid ratio is 10/1, add H₂O₂ content is 0.20 mL/g, then adding to NH₄Cl and NH₃·H₂O after 2 h, c(NH₄⁺)=2.25 mol/L, c(NH₃)=0.75 mol/L，reacting another 6 h, the copper extraction is 70.6%.

Key words: copper; oxide ore tailings; ammonia-ammonium solutions; oxidant; leaching

我国铜资源严重不足，近地表的含铜富矿日趋枯竭；随着铜矿的长时间开采，产生了大量的废石、尾矿和表外矿。全国铜矿采出的表外矿、铜含量(质量分数，下同)低于0.3%的废石中含铜6 000万t以上，可作为浸出利用的尾矿中铜200万t以上。若这些低品位矿能作为湿法炼铜原料，则其储量非常大^[1-2]。贫矿、尾矿、尾砂以及难选氧化铜矿的综合利用对缓解铜资源短缺意义重大。若能够将这些数量庞大的尾矿进行二次回收，不仅可以减小铜资源短缺的缺陷，同时可以解决铜矿尾矿污染环境的问题，实现良好的经济效益和社会效益^[3-4]。湿法冶金在处理低品位氧化铜矿方面具有许多优势。云南汤丹氧化铜浸出尾矿组成复杂，脉石钙镁含量高，属于典型的混合铜矿，“酸浸-萃取-电积”以及生物冶金等方法都不适用^[5-7]，因此，氨浸法成为汤丹氧化铜浸出尾矿湿法冶金的唯一选择。在此，本文作者考虑尾矿成分，采用NH₃·H₂O-NH₄⁺体系，避免了酸浸的缺点，同时，其他金属离子浸出较少(如采用硫酸浸出，大部分金属会溶于硫酸)，有利于后期的浸出液净化。

1  试验

1.1  实验原料

实验原料来自云南省汤丹某氧化铜浸出尾矿。该矿属于沉积砾岩型铜矿，主要矿石矿物为辉铜矿、斑铜矿、硅孔雀石、铜蓝等^[8]。取20 kg矿样标本，碾碎、混匀，用四分法采样，筛分处理。其主要物相组成及粒度分布如表1和表2所示。矿样粒度分布统计结果见表3。

从表1可以看出：该尾矿属于典型的混合铜矿，矿样中易被碱性氨液浸出的自由氧化铜及硅孔雀石^[9]中累计铜含量为0.147 0%，占样品总铜含量的54.44%；而需要氧化处理的各类次生硫化铜矿及原生硫化铜矿中累计含铜0.124 7%，占样品总铜含量的45.56%。从表2可见：矿样中碱性脉石(CaO+MgO)含量高达45.15%，石英含量约为16.5%，同时还含有铁、锰、铝等金属。从表3可以看出：矿样的粒度在61 μm以下的含量占89.97%。

表1  尾矿中铜的化学物相

Table 1  Analysis results of copper phase in tailings

表2  尾矿中的主要化学成分(质量分数)

Table 2  Analysis results of chemical compositions in tailings                   %

表3  矿样粒度分布统计结果

Table 3  Analysis results of particle size

1.2  仪器与试剂

仪器为：玻璃夹套反应器；DF-101S集热式恒温加热磁力搅器；TAS-990F型原子吸收分光光度计(北京普析通用仪器有限责任公司制造)。

试剂为：碳酸铵、氯化铵、双氧水、氨水，均为分析纯。

1.3  实验方法

实验采用水浴法，在玻璃夹套反应器中进行(密封，防止因为氨挥发而影响浸出效果)。每次称取20 g矿样放入反应器，以一定液固比加入配置好的NH₃·H₂O-NH₄⁺溶液，用集热式恒温加热磁力搅拌器控制温度及搅拌，搅拌速度为900 r/min。反应后，抽滤，滤渣于100 ℃烘干48 h，浸出液用火焰原子吸收分光光度法或者碘量法测定铜的含量。

矿物的粒度越小，其比表面积就越大，反应时与浸矿剂的接触面积也越大，化学反应速率增加大，浸出时间会缩短。一般采用粒度分布范围比较窄的固体原料，在浸矿剂浓度大大过量的条件下进行浸出。该浸出尾矿的颗粒分布范围很窄，进一步磨细或者粒度分级对湿法工艺研究价值有限，因此，本实验不考虑粒度对浸出率的影响。

1.4  体系中硫化铜矿氧化的可能性

298 K时体系中各物种的标准生成吉布斯自由能如表4所示。

表4  298 K时体系中各物种的标准生成吉布斯自由能Δ_fG_m

Table 4  Standard Gibbs free energies at 298 K

CuS+4H₂O₂+4NH₃=Cu(NH₃)₄²⁺+SO₄^2-+4H₂O   (1)

Δ_fG_m^Θ(Cu(NH₃)₄²⁺)+Δ_fG_m^Θ(SO₄^2-)+4×Δ_fG_m^Θ(H₂O)-

Δ_fG_m^Θ(CuS)-4×Δ_fG_m^Θ(H₂O₂)-4×Δ_fG_m^Θ(NH₃)=

-1 258.02 kJ/mol

Δ_rG_m=Δ_rG_m^Θ+2.303RTlgJ_p^Θ=Δ_rG_m^Θ+

2.303RTlg{([SO₄^2-][Cu(NH₃)₄²⁺])/([ NH₃]⁴[H₂O₂]⁴)}=

-1180.13 kJ/mol＜0

同理可得：

Cu₂S+5H₂O₂+8NH₃=2Cu(NH₃)₄²⁺+SO₄^2-+4H₂O+2OH^-(2)

Δ_rG_m=-1 523.439 kJ/mol＜0

2Cu₅FeS₄+40NH₃+37H₂O₂=10Cu(NH₃)₄²⁺+Fe₂O₃+

8SO₄^2- +35H₂O+4OH^-           (3)

Δ_rG_m=-10 894.713 kJ/mol＜0

CuS+4ClO^-+4NH₃=Cu(NH₃)₄²⁺+SO₄^2-+4Cl^-  (4)

Δ_rG_m=-1 235.57 kJ/mol＜0

Cu₂S+5ClO^-+8NH₃+H₂O=

2Cu(NH₃)₄²⁺+SO₄^2-+5Cl^-+2OH^-       (5)

Δ_rG_m=-1 590.55 kJ/mol＜0

2Cu₅FeS₄+37ClO^-+40NH₃+2H₂O=

10Cu(NH₃)₄²⁺+Fe₂O₃+8SO₄^2- +37Cl^-+4OH^-    (6)

Δ_rG_m=-11 478.688 kJ/mol＜0

所以，反应式(1)~(6)在体系中都可能发生，也就是说，辉铜矿、斑铜矿及铜蓝均有可能被氧化。

2  结果与讨论

2.1  常规浸出

考虑到氨的挥发性和浸出效率，以NH₃·H₂O和铵盐的混合溶液为浸出剂，在电磁搅拌下浸出矿样中的铜，分别考察浸出时间、总氨浓度及c([NH₄⁺])/c(NH₃)( NH₄⁺与NH₃的浓度比)、反应温度、液固比等主要因素对铜浸出率的影响，从而确定常规浸出的条件。各因素对铜浸出率的影响如图 1~5所示，结果表明浸出时间、c([NH₄⁺])/c(NH₃)、反应温度、液固比对铜的浸出率均有不同程度的影响。

2.1.1  浸出时间对铜浸出率的影响

浸出时间对铜浸出率的影响如图1所示。从图1可以看出：铜浸出率受时间的影响较大，铜离子的浓度在最初阶段随着时间的变化上升很快，浸出率显著提高；当浸出时间达到一定时侯，铜浸出率的会持续增加，但趋于平缓；超过某个时间段后，铜浸出率基本维持在一个水平，也可能出现细微的波动。这是因为此时溶液中Cu²⁺形成了动态平衡。因此，选择合理的浸出时间对铜浸出效果有很大影响。在NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中浸出时，浸出时间选取4 h；在NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中浸出时，浸出时间选取6 h。

图1  浸出时间对铜浸出率的影响

Fig.1  Effect of leaching time on leaching rate

2.1.2  总氨浓度对铜浸出率的影响

铜浸出率受浸矿剂总氨浓度的影响如图2所示。从图2可见：铜的浸出率随总氨浓度的增加先增大后减小，但总体来讲，总氨浓度对铜的浸出率影响有限。由图2(a)可知：在NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中，c([NH₄⁺])/c(NH₃)=1:1，浸出时间 为4 h，反应温度为30 ℃，液固比为5:1时，总氨浓度为4 mol/L为转折点。由图2(b)可知：在NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中，c([NH₄⁺])/c(NH₃)=1:1, 反应温度为40 ℃，浸出时间为6 h，液固比5:1时，总氨浓度为3 mol/L为转折点。

2.1.3  c([NH₄⁺])/c(NH₃)对铜浸出率的影响

c([NH₄⁺])/c(NH₃)对铜浸出率的影响如图3所示。从图3可见：c([NH₄⁺])/c(NH₃)对铜浸出率的影响十分显著，甚至具有决定作用，在某一个范围内对铜的浸出有利，因此，选取适宜的c([NH₄⁺])/c(NH₃)十分重要。由图3(a)可知：在NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中，浸出时间4 h, 反应温度30 ℃,当c([NH₄⁺])/c(NH₃)=3:1时，铜的浸出率最高。由图3(b)可以看出：在NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中，反应温度为40 ℃，浸出时间为6 h，液固比为5:1，当c([NH₄⁺])/c(NH₃)=2:1~5:1时，对铜的浸出有利；当c([NH₄⁺])/c(NH₃)=3:1时，铜的浸出率最高。

图2  总氨浓度对铜浸出率的影响

Fig.2  Effect of the concentration of total ammonia on leaching rate

图3  c([NH₄⁺])/c(NH₃)对铜浸出率的影响

Fig.3  Effect of c([NH₄⁺])/c(NH₃) on leaching rate

2.1.4  液固比对铜浸出率的影响

浸矿剂体积与矿样固体质量之比(简称为液固比)对铜浸出率的影响如图4所示。从图4可见：铜的浸出率随液固比的增大而一直增加，当液固比为3:1~10:1时，铜浸出率受液固比的影响十分显著；当液固比大于10:1时，铜浸出率增加有限。表明在当前条件下，该尾矿的浸出是扩散控制过程，液固比增大，矿浆的黏度降低，对反应物和生成物的扩散有利；当液固比达到一定程度后，矿物固体颗粒能够充分与浸矿剂溶液接触，此时，化学反应成为速控步骤，浸出率受液固比影响较小。考虑到生产成本及经济效益，选取液固比为10:1较适宜。

2.1.5  反应温度对铜浸出率的影响

反应温度对铜浸出率的影响如图5所示。由图5(a)可知：在NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中，浸出时间为4 h, c((NH₄)₂CO₃)=1.5 mol/L, c(NH₃·H₂O)=1 mol/L，液固比=10:1，在30~40 ℃时，铜浸出率达到最大值，因此，浸出温度取30 ℃为宜。由图5(b)可以看出：在NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中，总氨浓度为3 mol/L，c([NH₄⁺])/c(NH₃)=3:1，浸出时间为6 h，液固比为10:1，当反应温度低于60 ℃时，铜浸出率随温度的升高而显著提高；在50~60 ℃时，铜浸出率达到最大值。因此，反应温度选取50 ℃。

图4  液固比对铜浸出率的影响

Fig.4  Effect of solid to liquid ratio on leaching rate

图5  反应温度对铜浸出率的影响

Fig.5  Effect of temperature on leaching rate

2.2  添加氧化剂下的浸出

在常规浸出条件下引入氧化剂，研究氧化剂H₂O₂和NaClO对铜浸出率的影响，结果如图6所示。通过理论计算，结合实际情况，添加氧化剂用量为0.15 mL/g，从图6可见：在相同条件下，添加H₂O₂可以显著提高铜的浸出率，提高10%~25%，而加入NaClO对铜浸出率的影响很小。在浸矿液缓冲溶液中，H₂O₂氧化性较强，可以与硫化铜矿发生氧化还原反应，将部分硫化铜矿氧化生成可溶性铜盐而浸出；而NaClO的加入提高了浸出液的碱性，在强碱性条件下，NaClO的氧化性有限，不能有效处理硫化铜矿。

2.2.1  氧化剂用量对铜浸出率的影响

氧化剂用量(氧化剂体积与矿样固体质量之比)对铜浸出率的影响如图7所示。从图7可见：在实验范围内，铜的浸出率随氧化剂用量的增加而增加；达到某个范围时，浸出率增长趋于平缓，随后不再变化。硫化铜矿的氧化需要一定量的氧化剂，当H₂O₂的用量足够时，硫化铜可以充分反应。

从图7(a)可知：NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中，浸出时间为4 h，反应温度为30 ℃，c((NH₄)₂CO₃)=1.5 mol/L, c(NH₃·H₂O)=1 mol/L，液固比为10:1，氧化剂用量为0.30~0.40 mL/g较为适宜。考虑工艺成本及对实验设备的要求，选择氧化剂用量为0.30 mL/g，整体效果最好。

图6  氧化剂对铜浸出率的影响

Fig.6  Effect of oxidant on leaching rate

图7  氧化剂用量对铜浸出率的影响

Fig.7  Effect of dosage of oxidant on leaching rate

由图7(b)可知：在NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中，总氨浓度为3 mol/L，c([NH₄⁺])/c(NH₃)=3:1，浸出时间为6 h，温度为50 ℃，液固比为10:1，氧化剂用量为0.20~0.40 mL/g时较好。

2.2.2  氧化浸出时总氨浓度对铜浸出率的影响

氧化浸出时总氨浓度对铜浸出率的影响如图8所示。从图8可见：铜浸出率随浸矿剂总氨浓度的增加先增大后减小，整体上，总氨浓度对铜浸出率的影响很有限。

2.2.3  氧化浸出时c([NH₄⁺])/c(NH₃)对铜浸出率的  影响

氧化浸出时，c([NH₄⁺])/c(NH₃)对铜浸出率的影响如图9所示。从图9可见：c([NH₄⁺])/c(NH₃)对铜浸出率有决定作用。

由图9(a)可知：在NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中，浸出时间为4 h, 反应温度为30 ℃，液固比为5:1，H₂O₂用量为0.30 mL/g，当c([NH₄⁺])/c(NH₃)=3:1~6:1时，对铜的浸出率有利。总氨浓度为4 mol/L，当c([NH₄⁺])/c(NH₃)为4:1时，铜的浸出率最高。

由图9(b)可知：在NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中，浸出时间6 h，反应温度50 ℃，液固比=10:1，=0.20 mL/g，当c([NH₄⁺])/c(NH₃)为5:1~2:1时，对铜的浸出率有利，总氨浓度为3 mol/L，c([NH₄⁺])/c(NH₃)为3:1时，铜的浸出率最高。

2.2.4  氧化浸出时反应温度对铜浸出率的影响

氧化浸出时反应温度对铜的浸出率如图10所示。由图10(a)可知：NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中，浸出时间4 h，液固比为10:1，c((NH₄)₂CO₃)=1.6 mol/L，c(NH₃·H₂O)=0.8 mol/L，c(H₂O₂)=0.30 mL/g，反应温度选取为40 ℃为宜。由图10(b)可以看出：NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中，浸出时间为6 h，总氨浓度为3 mol/L，[NH₄]⁺/NH₃=3:1，液固比为10:1, c(H₂O₂)= 0.20 mL/g，温度对铜的浸出率有较大影响，铜浸出率随着反应温度的升高先增大后减少，在50~60 ℃时达到最大值；当反应温度低于60 ℃时，铜浸出率随温度的升高而显著增大。这是因为反应温度升高，有利于固液间的扩散，提高传质速率，加快反应速度，从而提高铜的浸出率；当温度高于60 ℃时，温度的升高会使NH₃·H₂O挥发，浸出液中氨浓度降低，H₂O₂的分解加快，铜氨配离子的稳定性减弱，这些都对铜浸出率不利。因此，反应温度选择50 ℃为宜。

图8  氧化浸出时总氨浓度对铜浸出率的影响

Fig.8  Effect of concentration of total ammonia on oxidizing leaching rate

图9  氧化浸出时c(NH₄⁺)/c(NH₃)对铜浸出率的影响

Fig.9  Effect of c(NH₄⁺)/c(NH₃) on oxidizing leaching rate

图10  氧化浸出时反应温度对铜浸出率的影响

Fig.10  Effect of temperature on oxidizing leaching rate

2.2.5  氧化浸出时液固比对铜浸出率的影响

氧化浸出时，铜浸出率随矿浆液固比变化如图11所示。由图11可知：随着液固比的增加，铜浸出率持续提高；当液固比为2:1~10:1时，扩散是速控步骤，铜浸出率受液固比的影响较大；当液固比大于10:1时，化学反应成为速控步骤，铜浸出率受液固比影响较小。因此，液固比选取10:1为宜。

2.2.6  氧化剂添加顺序对铜浸出率的影响

氧化剂添加顺序对铜浸出率的影响如图12所示。氧化剂与铵-氨溶液的添加顺序对铜浸出率有一定影响。由图12(a)可知：NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃中，浸出时间为4 h，温度为40℃，液固比为10:1，c((NH₄)₂CO₃)= 1.6 mol/L，c(NH₃·H₂O)=0.8 mol/L。最适宜的方法是先加入H₂O₂与硫化铜矿充分反应后，再加入NH₃·H₂O-NH₄⁺混合液继续反应。H₂O₂在中性溶液中氧化性很强，氧化硫化铜矿的效果最好；H₂O₂与NH₃·H₂O-NH₄⁺溶液同时加入，碱性溶液中降低了H₂O₂的电极电势，使其氧化性减弱；而且H₂O₂在碱性溶液中的分解速率显著加快，不利于硫化铜矿的氧化。而先加入铵-氨缓冲液，反应一段时间后再添加H₂O₂，此时，溶液中存在少量Mn²⁺会催化H₂O₂的分解，从而影响氧化效果，进而影响铜浸出率。由图12(b)可知：在NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中，浸出时间为6 h，温度为50 ℃，总氨浓度为3 mol/L，c([NH₄⁺])/c(NH₃)=3:1，液固比为10:1，氧化剂与铵氨缓冲液的添加顺序对铜浸出率的影响有限。

图11  氧化浸出时液固比对铜浸出率的影响

Fig.11  Effect of liquid to solid ratio on oxidizing leaching rate

图12  氧化剂添加顺序对铜浸出率的影响

Fig.12  Effect of the addition order of oxidant on oxidizing leaching rate

2.2.7  氧化时间对铜浸出率的影响

氧化剂与矿样发生反应的时间为氧化时间，其对铜浸出率的影响如图13所示。从图13可见：在0~2 h范围内，铜浸出率随氧化时间的延长显著提高；当氧化时间超过2 h，铜的浸出率基本保持不变。这是因为在2 h时，H₂O₂与硫化铜矿之间的氧化还原反应反应已基本达到平衡。

图13  NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中氧化时间对铜浸出率的影响

Fig.13  Effect of oxidized time on leaching rate

3  浸出矿渣物相分析

浸出矿渣在100 ℃恒温烘干48 h，磨碎后送样进行物相分析，结果如表5~8所示。从表5和表6可见：在NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃中，氧化浸出与常规浸出相比，矿样中的自由氧化铜矿、结合氧化铜矿及硅孔雀石的浸出率基本不变，而次生硫化铜矿的浸出率提高3~5倍，约有49.16%浸出。从表7和8可见：在NH₃·H₂O- NH₄Cl中，氧化浸出与常规浸出相比较，矿样中的自由氧化铜矿、结合氧化铜矿及硅孔雀石的浸出率基本不变，次生硫化铜矿浸出率比常规浸出提高1~2倍，有54.86 %浸出。综上可见：添加的H₂O₂作为氧化剂后，H₂O₂充分氧化了次生硫化铜矿，而对原生硫化铜矿作用有限。

表4  氧化铜尾矿中铜的化学物相

Table 4 Analysis results of copper phase in copper oxide tailings

表5  NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中常规浸出渣的化学物相

Table 5  Analysis results of chemical phase of NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃ leaching slag

表6  NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中氧化浸出渣的化学物相

Table 6  Analysis results of chemical phase of NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃ oxidized leaching slag

表7  NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中常规浸出渣的化学物相

Table 7  Analysis results of chemical phase of NH₃·H₂O-NH₄Cl leaching slag

表8  NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中氧化浸出渣的化学物相

Table 8  Analysis results of chemical phase of NH₃·H₂O-NH₄Cl oxidized leaching slag

4  结论

(1) 在NH₃·H₂O-(NH₄)₂CO₃体系中，当反应温度为30 ℃，液固比为10:1，加入H₂O₂ 的用量为 0.30 mL/g，反应2 h，然后，添加NH₃·H₂O 及(NH₄)₂CO₃， c(NH₃·H₂O)=0.8 mol/L，c(NH₄⁺)=3.2 mol/L，继续反应4 h，尾矿中铜的浸出率达69.3%。

(2) 在NH₃·H₂O-NH₄Cl体系中，当反应温度为50 ℃，液固比 为10:1，加入H₂O₂ 的用量为 0.20 mL/g，反应2 h，然后，添加NH₃·H₂O及NH₄Cl，c(NH₃·H₂O)=0.75 mol/L，c(NH₄⁺)=2.25 mol/L，继续反应6 h，铜浸出率达到70.6%。

(3) 添加H₂O₂氧化剂的浸出与常规浸出相比较，矿样中的自由氧化铜矿、结合氧化铜矿及硅孔雀石的浸出率基本不变，而次生硫化铜矿的浸出率提高2~5倍，这就是铜浸出率提高的根本原因。可见：以H₂O₂作为氧化剂，H₂O₂充分氧化了次生硫化铜矿，而对原生硫化铜矿作用有限。

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(编辑 陈灿华)

收稿日期：2011-06-20；修回日期：2011-08-25

基金项目：国家重点基础研究发展规划(“973”计划)项目(2007CB613600-1)

通信作者：刘云清(1963-)，男，湖南安乡人，副教授，从事湿法冶金工艺研究；电话：0731-88877364；E-mail：liuyun.q @163.com