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,坯体相对密度显著提高;此阶段的致密化机制主要是毛细管力引起的颗粒重排,以及溶解析出导致的晶界平直化.第三阶段(560600℃),随温度的升高,液相润湿性提高,晶粒快速长大,使得大尺寸孔洞填充,烧结体基本实现全致密,此阶段的致密化主要由填隙机制控制.在铝合金晶界处发现了Mg Al2O4和Mg Al Cu O氧化物的存在,推测Al粉表面氧化膜的破除机制与合金成分有关.由于Al-Cu液相在Al表面的润......
钢纤维形状与掺量对UHPC施工及力学特性的影响聂洁1,2,李传习1,钱国平2,潘仁胜1,裴必达1,邓帅11. 长沙理工大学桥梁与建筑绿色建造及维护湖南省重点实验室2. 长沙理工大学交通运输工程学院摘 要:选用四种平直及两种端钩钢纤维,研究钢纤维体积掺量,长径比,形状,同形及异形纤维混掺对超高性能混凝土...下波动(在3%时达最低值).随着纤维长径比的增大,UHPC扩展度降低,抗压强度,抗折强度,弯曲韧性指数,能量吸收值和断裂能基本呈递增趋势.相同长径比时,端钩形纤维UHPC扩展度,弯曲韧性指数优于平直形纤维,抗压强度,抗折强度,能量吸收,断裂能低于平直形纤维.同形纤维混掺UHPC扩展度,抗压强度稍低于对应的单掺纤维,弯曲韧性,能量吸收,断裂能总体上优于单掺试件;异形纤维混掺UHPC扩展度,抗压强度稍......
导正型槽, 进入靠模与扇形静轮间的圆弧弯曲型槽, 在型槽的强制作用下连续将型材推出. 塑性变形区集中在弯曲型槽内, 型材毛坯逐点稳定变形. 随着型材连续推出, 其始端由推顶机构逐渐顶起, 使连续推出的型材圆环以小螺旋上升, 当推出型材圆环位置靠近扇形静轮上部时, 型材圆环螺旋上升形成的辟让空间可以越过扇形静轮, 既象卷弹簧一样将原为平直的型材坯料逐渐卷弯成卷簧状, 转过360°后, 退回推顶机构, 取下工件, 卷簧状零件自动卸载回弹为平直的型材圆环. 型材毛坯推弯需经历弹性-塑性-弹性的变形过程. 图1 推弯成形原理 Fig.1 Mechanism of push-bending process 推弯工艺实验在WD-1C型电子万能实验机上进行, 通过该试验机可以测量推弯力-行程曲线. 成形材料力学性能如表1所示. 成形零件如图2所示, 其截面形状尺寸如图3所示, 零件外径均为......
Fig.4 AFM image and quantitative analysis of single variant 由图4可知, 单变体薄片马氏体表面浮凸表现出典型的"不变平面应变"特征, 其浮凸曲线中的切变线为斜直线, 表现出一次均匀切变的特征; 马氏体与残余母相的边界平直清晰, 未显任何变形痕迹, 其高度变化较平缓, 说明母相在相变过程中未发生塑性协调; 单变体马氏体表面浮凸呈"-/-"型, 从AFM定量分析结果可知, 浮凸高度为506.78nm, 浮凸宽度为2418nm, 浮凸倾斜角为11.835°, 浮凸宽度与马氏体的实际宽度相符. 图5所示为多变体马氏体浮凸形貌, 浮凸表面形貌为"N"字型, 浮凸两侧平直, 峰顶尖锐, 完全符合宏观不变平面应变的特征. 由于变体间的协同作用[15], 使邻近其间的残余母相鼓凸和下陷的程度减小, 具体表现为浮凸高度的减小(图5中a处为......
-annealing processes (a) -230 ℃, 1 h final-annealing; (b) -260 ℃, 1 h final-annealing; (c) -280 ℃, 1 h final-annealing; (d) -300 ℃, 1 h final-annealing 进一步用电镜观察经230 ℃, 1 h成品退火处理时材料的微观组织, 发现平直晶界和平行的三角晶界较少, 说明尚未完全再结晶, 基体和晶界上析出物细小, 数量较多而且分布较均匀, 亚晶尺寸大小均匀. 无析出物存在的晶界, 晶界完好,平直; 有细小析出物处, 晶界明显宽化, 并且在细小质点的钉扎作用下变得弯曲, 亚晶内无位错, 位错集中在亚晶界上, 位错运动形成大量的小台阶, 具有一定的变形纤维组织 (如图5 (a) 所示) , 因而强度高, 塑性低. 260 ℃, 1 h退火时, 大角度平直晶界较......
; 实验材料和模具 选用板厚为1.0 mm的AA5083轧制铝合金板材及板厚为1.5 mm的AZ31轧制镁合金板材作为实验材料,其中AA5083板材晶粒尺寸为12 μm,AZ31板材晶粒尺寸为8 μm. 成形的筒形件直径80 mm,高度24 mm,法兰入口圆角半径4 mm. 实验前将板材切割成140 mm×140 mm大小的平板,为便于放入圆形加热装置内,剪去四角.在不同成形温度,加载路径下进行双...算得到的筒间残余接触压力2.96 MPa,理论上不应该产生屈曲.但考虑到外层镁筒筒底中间厚,两边薄,筒底中心厚度约0.8 mm,靠近侧壁圆角处厚度只有约0.5 mm,这样覆盖在外层镁筒筒底之上的内层铝筒筒底呈现出近似薄球壳而不是平直的圆平板形状,使之发生屈曲所需的边界压应力减小很多,所以式(9)还应该乘以一个系数K(称为内层筒底形状修正系数),其取值约为0.6. 所以,当冷缩结合提供的作用在内层筒......
-t curve; (c) DB-lg curve 当其它变形条件保持不变,随着变形温度的升高,显微组织的分形维数减小;变形温度较低时,位错密度较大且位错线短小;而变形温度较高时,由于热激活作用增强,原子扩散,位错交滑移,攀移和晶界迁移能力增加;且软化行为发生迅速,部分位错相互抵消,因而降低了位错的增殖率.位错密度减小,且位错线长而平直,显微组织的不规则程度减小,分形维数减小. 另外,当变形温度...文章编号:1004-0609(2009)06-1019-06 Ti-15-3合金热变形显微组织的分形 李 萍,薛克敏 (合肥工业大学 材料科学与工程学院,合肥 230009) 摘 要:以Ti-15-3合金热压缩变形显微组织的TEM像作为研究对象,基于Matlab软件平台,开发了图像处理及分形分析程序,采用盒维数法对不同变形温度,变形程度和变形速率下的显......
化合物的顶层是近似于圆形的颗粒,每个颗粒被5~6个颗粒包围,颗粒间存在的沟槽在三点交合处最深.随La含量的增加,界面Cu6Sn5层的厚度和颗粒平均直径均减小,且Cu6Sn5颗粒变均匀.KIM等[10]认为钎焊过程中Cu6Sn5的生长受两个方面的影响:1) Cu6Sn5颗粒间的沟槽可作为Cu原子快速溶解,扩散至钎料内部的晶界通道;2) Cu6Sn5颗粒间尺寸差而造成的Gibbs- Thomson作用...200 h后金属间化合物的EDX分析结果.由图5可知,靠近钎料一侧Sn和Cu的摩尔比接近于6?5,是Cu6Sn5化合物层;靠近铜基板一侧的Sn和Cu的摩尔比接近于3?1,是Cu3Sn化合物层.结合图4和图5可知,界面IMC经时效后由扇形逐渐变平直.时效100 h后在靠近Cu侧出现Cu3Sn化合物层,另外,靠近钎料一侧有白色的颗粒嵌在Cu6Sn5层里,经EDX分析证实为Ag3Sn颗粒.界面IMC总厚......
)技术在400~600 ℃温度范围和x = 0~1.0组成范围内原位反应快速合成富Co基Skutterudite化合物FexCo4-xSb12. 2) 在600 ℃时合成的FexCo4-xSb12化合物,当Fe含量x小于0.3时,FexCo4-xSb12化合物基本上以规则形状颗粒和少量的平直柱状晶生长;当Fe含量x大于0.3时,颗粒和柱状晶减少,趋向于弯曲枝状晶生长. 3... compounds 2.2 显微结构分析 图4所示为SPS原位反应合成不同Fe置换量的FexCo4-xSb12化合物试样的纵断口形貌.从图4(a)可以看出, Fe置换量x = 0时,FexCo4-xSb12相主要以颗粒状的等轴晶生长,当Fe置换量x增加到 0.3时,FexCo4-xSb12相除了颗粒状生长的等轴晶外,还出现平滑生长的柱状晶.Fe的置换量x增加到0.6和1.0......
性能的影响,通过对疲劳试样表面粗糙度,表面压应力和疲劳断口等的测试与分析,得出Ti-1023钛合金的高周疲劳影响因素,提出改善Ti-1023钛合金疲劳性能措施,为提高Ti-1023钛合金零件的疲劳断裂寿命提供依据. 1 实验 试验材料为经过三次真空自耗熔炼制备的Ti-1023钛合金,铸锭经开坯,锻造和热处理,得到的显微组织为时效β基体+球状,条状初生α组织,没有连续,平直的α相网络...; surface compressive stress; fatigue property Ti-1023钛合金是近β型钛合金,由于具有比强度高,断裂韧度好,各向异性小,锻造温度低和抗应力腐蚀能力强等一系列优点,在飞机和直升机制造中获得了广泛应用.波音777飞机采用Ti-1023钛合金代替钢制起落架后,每架飞机质量减轻大约270 kg.韦斯特兰公司生产的超山猫多用途直升机上采用Ti-1023钛合金制......