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Ti-60钛合金电子束焊接接头高温下的失效与变形行为 刘方军1,李玉兰2,陈志勇2,李晋炜1,刘建荣2,王清江2,杨锐2 (1.北京航空制造工程研究所,北京,100024;2.中国科学院金属研究所,沈阳,110016) 摘要:在600℃拉伸条件下,Ti-60钛合金电子束焊接接头的熔合区和热影响区抗变形能力强于母材区(BM),试样断裂于母材区.在600℃持久条件下,当加载应力≤550 MPa...区中的位错则局限在单个马氏体板条内部,位错运动特征为攀移及少量滑移. 关键词:高温钛合金; 电子束焊接; 高温力学性能; 断裂特征; 变形; [全文内容正在添加中] ......
BaHfO3:Ce纳米材料的制备及光谱特性 沈世妃1,李喜坤2,马伟民3,闻雷4,刘晶3,郭易芬1 (1.沈阳大学材料科学与工程系,沈阳,110044;2.沈阳理工大学材料工程学院,沈阳,110168;3.沈阳化工学院材料科学与工程学院,沈阳,110142;4.中国科学院金属研究所沈阳材料科学国家,联合,实验室,沈阳,110016) 摘要:用湿化学共沉淀法制备了掺杂Ce的BaHfO3纳米粉体,采用XRD,TEM及TG-DTA等手段分析了粉体合成过程的物相变化及特性;用荧光光度计分析了样品的激发光谱和发射光谱.结果表明:先驱沉淀物经1000℃煅烧2 h,合成出多边形貌,分散性良好,粒径尺寸为30-50 nm的BaHfO3:Ce纳米粉体.掺杂Ce浓度(摩尔分数)为0.3%的BaHfO3的谱峰相对强度最高,其激发光谱在393和445 nm处出现2个激发峰. 393 nm波长激发的发射光谱......
基于动态相变的热轧C-Mn-Al-Si系TRIP钢组织演变 尹云洋1,孙祖庆2,李龙飞2,杨王玥1,王西涛2 (1.北京科技大学材料科学与工程学院,北京,100083;2.北京科技大学新金属材料国家重点实验室,北京,100083) 摘要:通过热模拟压缩实验,研究了基于过冷奥氏体动态相变的C-Mn-Al-Si系热轧TRIP钢的组织演变规律.结果表明,在过冷奥氏体动态相变过程中,铁索体相变速率较快,生成铁索体的体积分数与应变量有着一定的对应关系,铁素体晶粒细小且未相变的奥氏体更加分散.在贝氏体等温处理时,过冷奥氏体动态相变后较大尺寸的奥氏体能够较快地发生贝氏体相变,但生成的贝氏体束尺寸较小,位向较为混乱;而位于相邻铁素体晶粒间,尺寸在0.5-1.5μm之间的细小奥氏体岛稳定性较高,不易于发生贝氏体相变.通过过冷奥氏体动态相变和随后的等温贝氏体处理,可以获得晶粒细小的铁索体,体积分数较高......
AZ91镁合金表面铈基稀土转化膜的制备及腐蚀电化学行为 施彦彦1,钟丽应1,文强1,张昭1,曹发和1,张鉴清1 (1.浙江大学化学系,杭州,310027;2.中国科学院金属研究所腐蚀与防护国家重点实验室,沈阳,110016) 摘要:考察了铈盐溶液中的AZ91镁合金电化学行为,包括开路电位,阴,阳极极化行为等,并据此开展了Ce(NO3)3为主盐的稀土盐转化膜研究,在AZ91镁合金表面形成无毒,无污染的铈盐化学转化膜,并研究成膜规律及其耐蚀行为.采用电化学阻抗谱技术优化了处理时间,温度,Ce(NO3)3液浓度和促进剂等因素对膜层结构和膜层耐蚀性能的影响,并获得了最好的成膜条件:处理温度为35℃,时间为30 min,主盐Ce(NO3)3的浓度为0.02 mol/L和促进剂H2O2浓度为4 mL/L.结果表明:采用优化后的工艺能够在AZ91镁合金表面获得宏观黄色致密,微观具有微小裂纹并分层......
Al对过共析钢缓冷相变和过冷奥氏体动态相变组织的影响 孙祖庆1,李龙飞1,杨王玥2,陈伟1 (1.北京科技大学新金属材料国家重点实验室,北京,100083;2.北京科技大学材料科学与工程学院,北京,100083) 摘要:利用Gleeble 1500热模拟试验机进行单轴热压缩实验,研究了合金元素Al对过共析钢缓冷相变和过冷奥氏体动态相变组织的影响.结果表明:在缓冷相变时,Al的加入抑制网状渗碳体形成,细化珠光体片层间距;在过冷奥氏体形变过程中,动态转变经历动态相变和相变所得珠光体中渗碳体球化及铁素体动态再结晶等过程.在动态相变过程中,没有形成晶界网状渗碳体,而直接产生珠光体.Al的加入使动态相变过程中奥氏体的稳定性提高,珠光体转变推迟,进一步细化了珠光体片层间距.在相变所得珠光体中渗碳体球化及铁素体动态再结晶的过程中,Al阻碍渗碳体粗化,使渗碳体颗粒和铁索体晶粒尺寸细化. 关键词......
(Y,Gd)2O3:Eu3+纳米粒子制备及光谱特性 王华栋1,沈世妃1,马伟民2,刘晶2,闻雷3,尹凯1,郭易芬4 (1.沈阳大学材料科学与工程系,沈阳,110044;2.沈阳化工学院材料科学与工程学院,沈阳,110142;3.中国科学院金属研究所沈阳材料科学国家(联合;4.沈阳化工学院材料科学与工程学院,沈阳110142;5.沈阳大学材料科学与工程系,沈阳110044) 摘要:用湿化学共沉淀法制备了(Y,Gd)2O3:Eu3+纳米粒子.用XRD,TEM,SEM及差示/热重分析(DSC/TG)手段对粉体进行了表征.用荧光光度计分析了样品的激发光谱和发射光谱.结果表明:在煅烧温度为800℃保温2 h时,合成出近似球形,粒径均匀且分散性好的(Y,Gd)2O3:Eu3+纳米粒子,一次颗粒尺寸约为20 nm.样品在波长为612.0 nm监控光下激发,出现235和250 nm两个激发峰,分别......
铝基四元合金枝晶组织及微观偏析的数值模拟 曹伟生1,朱鸣芳2,戴挺2,陈双林1,洪俊杓3 (1.CompuTherm LLC,Madison WI 53719,USA;2.东南大学江苏省先进金属材料高技术研究重点实验室,南京,211189;3.Center for Computer-Aided Materials Processing(CAMP) 摘要:建立了基于元胞自动机(CA)和热力学相平衡计算引擎(PanEngine)的二维耦合模型,并应用于铝基四元合金枝晶组织和微观偏析的数值模拟.在该耦合模型中,采用CA方法模拟枝晶组织的演变.以固/液界面的平衡液相线温度和实际温度的差值作为枝晶生长的驱动力,同时考虑了固/液界面曲率的Gibbs-Thomson效应.通过求解溶质传输方程获得固/液界面处三种溶质的液相成分,耦合PanEngine获得固/液界面处的平衡液相线温度及三种溶质的平衡......
预压缩处理对镍基单晶高温合金蠕变变形机制的影响 金涛1,胡壮麒1,水丽1,田素贵2 (1.中国科学院金属研究所,沈阳,110016;2.沈阳工业大学材料科学与工程学院,沈阳,110023;3.沈阳理工大学材料科学与工程学院,沈阳,110168) 摘要:对[001]取向镍基单晶合金进行预压缩处理,获得P-型筏状结构后进行拉伸蠕变实验,测定P-型γ''合金(预压缩态)与立方γ''合金(热处理态)的相对蠕变性能.结果表明:在800 ℃,600 MPa条件下,P-型γ''合金的初期蠕变应变及稳态蠕变速率相对较高,而持久寿命相对较短.TEM观察显示,P-型γ''合金在蠕变初始阶段除了基体中的{111}多滑移启动外,位错还以层错和超位错的形式切入γ''相.在980-1020℃温度区间及恒定载荷200 MPa条件下,P-型γ''合金的稳态蠕变速率相对较低,持久寿命相对较高.在稳态蠕变初期,合金中......
Re与Ru合金化对Ni/Ni3Al相界电子结构影响的第一原理研究 金涛1,周惦武2,陈律2,胡壮麒1,田泽安2,彭平2,韩绍昌2 (1.中国科学院金属研究所,沈阳,110016;2.湖南大学材料科学与工程学院,长沙,410082) 摘要:采用第一原理赝势平面波方法研究了Re与Ru合金化前γ-Ni/γ''-Ni3Al相界的电子与能态结构.断裂功计算结果显示:Re置换γ-Ni相区中的Ni或Ru置换γ''-Ni3Al相区中的Al,均可提高Ni/Ni3Al相界的断裂强度;Re与Ru在相界区复合合金化时,当Re与Ru分别占据共格(002)γ/γ''原子层邻近(001)γ原子层上的Ni原子位与(001)γ''原子层上的Al原子位时,γ-Ni/γ''-Ni3Al相界的断裂强度可进一步提高,若其中的Ru置换γ''-Ni3Al相区内层Al,刚复合合金化Ni/Ni3Al相界的断裂强度不仅没有提高,反而......
高氮奥氏体不锈钢与316L不锈钢的冷变形行为研究 杨柯1,王松涛2,李来风2,单以银1 (1.中国科学院金属研究所,沈阳,110016;2.中国科学院理化技术研究所,北京,100080;3.中国科学院研究生院,北京,100049) 摘要:以一种含氮量达1.0%(质量分数)的高氮奥氏体不锈钢N10和316L不锈制为研究对象,通过在室温下对这两种材料施加不同的压缩变形量,研究了两种材料变形后的显微组织,真应力-真应变曲线和显微硬度.结果表明,两种材料在冷变形量小于20%时,机械孪晶和滑移共同参与变形.随变形量增加至50%,316L的变形方式过渡到以滑移为主,而高氮钢中机械孪晶和滑移仍共同参与变形.高氮奥氏体不锈钢在变形过程中不发生马氏体相变,表明其具有较高的结构稳定性;而316L中有马氏体形成.高氮不锈钢的固溶态强度,硬度和加工硬化系数均显著高于316L,冷变形可大幅提高两种材料的强度......