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×10 mm的样品,并在105 ℃烘箱中干燥5 h.还原焙烧实验是在SX2-8-16型马弗炉中进行.将约20 g样品放入30 mL陶瓷坩埚中并盖上坩埚盖,然后将陶瓷坩埚放入100 mL的刚玉坩埚中,装满焦炭以保证焙烧过程中为还原性气氛.待马弗炉升至设定温度,将刚玉坩埚放入马弗炉中焙烧,反应时间结束后取出刚玉坩埚并置于空气中冷却至室温.所得还原焙烧产物经细磨至粒度＜74 μm后,供后续分析检测及碱浸溶...现细化的现象.相比于图5(a),图5(b)中金属铁颗粒尺寸明显增大.在1200 ℃和1250 ℃还原焙烧产物中可明显发现独立金属铁和SiO2颗粒的存在,其粒度大小不一.少量金属铁颗粒尺寸可超过10 μm,但是大部分金属铁颗粒尺寸均小于10 μm.此外,金属铁颗粒和SiO2颗粒主要连生在一起,且部分金属铁颗粒被SiO2颗粒所包裹.因此,通过磨矿-磁选工艺难以实现还原焙烧产物中金属铁颗粒的有效分离富集......
)),镜下多呈土黄色,表面粗糙,同心环状结构,胶粒大小一般为0.5~0.7 mm(图1(c)和(d)).利用扫描电镜对胶状黄铁矿进行放大20 000~50 000倍观察可以发现,胶状黄铁矿并不是不具晶形,而是由粒径小于1 μm的立方体微晶黄铁矿组成(图1(e)和(f)). 4 测试方法及结果 将野外采集的黄铁矿样品通过切割,粗磨,细磨和抛光4个程序制作光片,且光片的测试面和其背面近于平...中结晶形成所致；而图7((b),(d),(e),(h)和(i))可以看出,成矿流体中Zn,Pb,Co和Ni含量一直较为稳定；另外,胶状黄铁矿表面是细小的黄铁矿颗粒,相对于结晶黄铁矿来说并不平整,电子探针测试时,激发出的少量X射线被散射,导致最后检测到的元素总量偏低.这种分析测试误差,使得结晶黄铁矿的Fe和S含量测试值均高于胶状黄铁矿的,而在图7((a)~(k))中呈现出结晶黄铁矿的投点均在胶状黄铁......
金组元Zn,Mg和Cu在Al-Zn-Mg-Cu系铝合金凝固过程中的合金化机理与作用. 1 实验 1.1 实验材料 根据实验选用的7449,7056,7136及7095这4种合金的注册化学成分范围[26],确定了各合金的实际化学组成,如表1所列.合金铸锭坯熔铸选择原料分别为高纯Al,高纯Zn,高纯Mg,高纯电解Cu及Mg-Zr中间合金(Zr含量为30%),晶粒细化剂AlTi5B1丝. 1.2 实验过程与检测方法 液态金属的凝固组织除了受材料的化学成分影响外,铸造工艺也是决定其最终显微组织的重要因素,因为铸造工艺决定了熔体凝固过程的传热,传质及液体流动等[27].本研究中用不同牌号的合金熔铸均采用相同的工艺条件,研究样品均选取铸锭的相同位置,因此,可以认为合金成分是导致不同研究用合金凝固态组织存在差别的唯一因素. 金相试样经粗磨,细磨和机械抛光后,用2.5......
晶偏析程度,采用三级均匀化热处理制度:(410 ℃, 8 h)+ (465 ℃, 6 h)+(470 ℃, 36 h),水冷,并在圆锭的同一位置切取试样进行实验研究. 试样经粗磨,细磨,抛光后用Keller试剂(0.5%HF+1.5%HCl+HNO3(体积分数))腐蚀表面,在德国PME3-313uN型倒置式金相显微镜下观察其组织微观形貌.将抛光好的待测试样浸没在酒精中并放入KQ-700GVDV型超...相组成,且晶界边缘处有短棒状的MgZn2析出.与7037,7097合金相比,7056,7095合金铸态组织中沿晶界分布的网状组织较发达,且7095合金的晶粒度明显细化,枝晶间距较窄.从图6(c1),(d1)中可以看出,与7095相比,7097合金凝固组织中独立相大多呈片层状组织,而7095合金中独立相呈棒条状,不具共晶组织特征,这与滕海涛等[19]的研究发现在某种程度上有着相似之处. 表2所列为图......
,细磨,抛光后采用FeCl35 g+盐酸10 mL+蒸馏水90 mL的混合溶液侵蚀以获得组织信息,采用Nikon Eclipse LV150型光学显微镜进行金相分析.采用成分为100 mL H3PO4+100 mL C2H5OH+50 mL CH3CH2CH2OH+250 mL H2O的电解液对不同组织特征的试样进行电解抛光,电解抛光时的电流为0.5 A,抛光时间10 s.在配备电子背散射衍射...织的影响规律.结果表明:随着热型加热温度的降低,冷型段一次冷却水流量的增大和拉坯速度的降低,合金板材的表面质量随之提高.随着热型加热温度的升高,一次冷却水流量的减小和拉坯速度的增大,合金固/液界面位置从热型段向冷型段移动,沿板材宽度方向的固/液界面形状由凸向固相的"U"状转变为"W"状,且凸向固相程度增大,组织变化为粗大平直柱状晶→细长对称倾斜柱状晶→混晶→等轴晶.合理的制备参数为热型加热温度......
器一厂102XB-PC)观察合金金相组织,金相试样经过粗磨,细磨,抛光,侵蚀等一系列步骤获得,其中侵蚀使用的侵蚀液配比为5 g FeCl3,10 mL HCl,100 mL H2O.获得的铸态合金中部柱状晶组织段的金相如图1(c)所示.从图中观察可知,合金沿着凝固方向(Solidification direction)晶界平直,具有高长径比的粗大柱状晶晶粒.用差示扫描量热仪(DSC...)Cu-Al-Mn SMAs,具有轴向强取向和低能平直晶界的特征；当沿凝固方向拉伸时,其室温塑性可达40%,超弹性应变可达到10%以上,双程形状记忆效应也达到单晶水平,克服了普通等轴多晶Cu基合金由于变形协调能力差导致性能较差的问题[11-12].在实际应用中,除了将优异性能的柱状晶组织铸态合金产品直接应用外,还有较多情况需要用到薄板细丝产品,这就需要对合金进行后续成形加工处理.但是SMAs的内部微......
. 早在1970年,国外学者就设计了烧结法综合回收铝铁钛的工艺[32],将赤泥,煤,石灰和Na2CO3混合磨碎,800~1000 ℃下还原烧结,得到精细烧结产品,65 ℃水浸1 h后,89%的铝被浸出,返回拜耳系统进行回收.KUMAR等[33]将赤泥,焦炭与Na2CO3混合熔融,浸出后滤液通CO2进行碳酸化分解,煅烧回收Al2O3.高建军等[6]针对高铁质量分数的赤泥,提出了一种煤基直接还原-熔分-浸...TiOSO4.PIGA等[32]将赤泥,煤,石灰和碳酸钠混合磨碎,800~1000 ℃下进行还原烧结,得到精细烧结产品,65 ℃水浸1 h后得到溶出渣,进行磁选分离,硫酸浸出后,最终钛的回收率达到73%~79%,具体工艺如图2所示. KASLIWAL等[44]提出了一种富集赤泥中TiO2的方法,先用盐酸浸出赤泥,然后用碳酸钠焙烧残渣,分析各种赤泥组分的浸出动力学数据得到,经盐酸浸出后TiO2回收率为36......
