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率以及主流通道压力梯度对于气膜冷却性能有很大影响[18-19].与相对单一的顺,逆压梯度主流相比,涡轮叶栅通道主流的流场结构更为复杂,涡轮叶片表面的气膜冷却与平板表面存在很大差异,因此,针对涡轮叶片的真实工作状态开展气膜孔型的结构优化是十分必要的.为此,本文作者以某涡轮导向叶片为研究对象,在模拟叶栅通道真实主流气动参数的条件下,开展涡轮叶片吸力面上特定位置上单排扇形气膜孔的结构优化研究. 1 计算模型 1.1 计算域和边界条件 参考文献[5]选取叶型,基于叶栅的周期性特征,只选取1个叶栅通道作为计算域,如图1所示.叶片栅距为53.6 mm,叶片弦长C为74.4 mm,轴向弦长Cx为42.3 mm,进气角δ为90°,安装角θ为35.7°.在叶片吸力侧对应于69%弦长位置处设置气膜孔,气膜孔直径d为0.6 mm,孔间距P与膜孔直径d之比 (P/d)为4.5.为减少计算网......
) 墙片试件.在施工现场制作了6个长为600 mm,高为600 mm,厚为300 mm的墙片,其中:2个墙片未进行增强,记为REW-N1和REW-N2；其余4个墙片分别采用焊接钢筋网,聚丙烯土工格栅,玻璃纤维土工格栅及聚丙烯纤维进行增强,依次记为REW-S,REW-P,REW-G和REW-F.墙片REW-S所用的焊接钢筋网被竖向放置在墙体中间,其钢筋直径为6 mm,网格间距为200 mm,屈服强度为500 MPa.墙片REW-P所用的聚丙烯土工格栅网格长×宽为235 mm×22 mm,肋宽和肋厚分别为6 mm和 0.9 mm.由于该加筋材料为单向土工格栅,为了使其在2个方向均发挥加筋作用,2片土工格栅被垂直叠合在一起并被竖向放置在墙体中间.墙片REW-G所用的玻璃纤维土工格栅被竖向放置在墙体中间,其网格长×宽为50 mm×50 mm,肋宽和肋厚分别为6.2 mm和1.2 mm,抗拉强度为......
；各料条四周三排桩为C20钢筋混凝土桩(配HRB335级直径为16 mm的主筋6根),且用钢筋混凝土梁纵横相连,素砼桩顶铺设单层土工格栅且固定于四周连梁内；经单桩和单桩复合地基静载试验,低应变桩身完整性检测,素砼桩质量合格.桩施工完后铺1 m厚砂石,1 m厚底料至2.7 m标高处. 2 事故描述 当C料条中段长度为100 m的堆精矿至高7 m时,该段水平位移及其速率过大,C和D料条中...桩顶上1 m厚垫层,1 m厚底料和9 m高矿料的承载力之和应为290 kPa的要求.考虑到桩顶下尚有约1.5 m厚人工填土层,桩顶上也铺有一层土工格栅,且料场容许有较大沉降,承载力基本满足要求,故单桩静载荷试验及小尺寸刚性荷载板下的单桩复合地基静载荷试验都合格. 若不按刚性基础考虑,则根据文献[10],当桩周为软弱土,地面有大面积堆载时,计算基桩承载力应计入桩侧负摩擦力,且摩擦型基桩中性点在......
做到无干扰地分析微型桩的加固作用. 模型的具体尺寸见图4(b).加筋回填土区域高度为6.00 m,土工格栅间距0.50 m,共有12层回填土,简化建模起见,微型桩采用方形截面桩,桩径为0.27 m,大致满足一般微型桩桩径为0.10~0.30 m的要求,锚固深度为2.50 m,桩间距为3.00 m,竖直与倾斜微型桩的夹角为30°. 微型桩-加筋土挡墙的特征之一在于护栏通过连接构件与混凝土地基梁和微型... cm；土工格栅采用膜单元划分,厚度为2.00 mm,只有抗拉刚度而没有抗弯和抗压强度.连接构件是直径为32 mm的螺纹钢,采用梁单元划分. 值得注意的是,采用分离式有限元对加筋土建模,在建模时需将膜单元和壳单元的厚度也考虑其中,为面板和筋材预留出空间,否则会引起材料之间的初始穿透,造成计算错误. 2.3 接触和连接方式 混凝土材料(面板,护栏,地基梁和微型桩)与土体之间,土体与土工格栅之......
的试验要求,这对于研究岩石,混凝土等不均匀脆性材料的断裂力学行为具有重要意义.大尺寸试件能够尽可能避免试件因大直径颗粒和裂纹等缺陷造成的试验结果的不稳定,同时还能给裂纹充分的扩展空间,有利于深入研究裂纹的动态扩展规律. 1.3 裂纹扩展计及其工作原理 裂纹扩展计的型号为BKX3.5-10CY,由玻璃丝布基底和敏感栅丝2个部分组成,其中敏感栅丝由21根等长度但宽度不同的卡玛铜薄片并联,如图3(a)所示.裂纹扩展计敏感栅总有效长度l=44 mm,宽度h=10 mm,相邻2根栅丝之间的间距l0=2.2 mm.将裂纹扩展计沿着裂纹预计扩展路径粘贴并保证第1根栅丝和裂纹尖端重合,当裂纹扩展时,敏感栅丝断裂,裂纹扩展计的电阻发生变化,导致CPG两端的电压信号发生突变形成台阶信号.本文CPG的初始电阻为3.5 W,采用16 V恒压电源提供电压,数字示波器采集CPG在裂纹扩展过程中因栅丝断裂引......
~3.5 m厚的淤泥夹砂层,会产生较大的沉降和不均匀沉降.对方案进行比较,拟采用粉喷桩复合地基配合土工格栅加筋垫层方案,即在垫层底下强风化花岗岩以上的土层内进行粉喷桩处理,构成复合地基,以减小沉降.桩径d取0.6 m,桩间距s取1.5 m,采用等三角形布置,桩竖向承载力特征值Ra取400 kN.垫层采用0.6 m厚经土工格栅加筋级配碎石砂垫层；布置两层土工格栅:第1层铺在离加筋垫层底面20 cm处,第2层铺在距加筋垫层顶面20 cm处. 4.3 计算参数 基础计算宽度B=1.299 m,计算长度L=27 m,路堤填料重度γm=19.0 kN/m3,垫层重度=22.0 kN/m3,车辆荷载为公路Ⅰ级,车辆荷载压力扩散角=30?,垫层应力扩散角θ=36?,筋材拉力与水平面夹角=17?,天然地基土体等效内摩擦角φ=6.95?,土工格栅抗拉强度T=107.0 kN/m,安全系数K=2.5......
中PHC管桩外径为500 mm,壁厚为100 mm,设计桩长13.8 m,桩间距为2.0 m,按正方形布桩,桩顶处设长×宽×高为1.60 m×1.60 m×0.45 m的钢筋混凝土盖板.同时,地基表面铺设0.60 m 厚土工格栅碎石垫层,垫层中央铺设屈服强度为80 kN/m的两层双向土工格栅.填土选用TB 10001-2016"铁路路基设计规范"规定的A和B组填料,压实度控制在90%以上.方案2...堤边坡处的下覆软土层连接贯通,最后从坡脚的外侧出露.二者的滑裂面均穿过填土中长条土工格栅外缘,其中剪入口均位于路堤坡肩正下位置的软土层,剪出口位于路堤坡脚位置.同时,基于强度折减法,分别求得了二者的安全系数,其中以PHC管桩支承的路堤安全系数高达4.0,远大于强夯碎石墩复合地基的安全系数1.375.表明采用PHC管桩对软土地基予以处理,其安全性能得到保证,并且存在可优化的空间,而若采用强夯碎石墩予......
格划分,每个网格作为最小计算单元. 采用等高线生成不规则三角网(Triangulation Irregular Net,简称TIN),再转换格式的方法构建数字高程模型(Digital elevation model,简称DEM).在此,利用ArcMap中的扩展模块(3D Analyst)通过对原始数据进行三角网插值,生成TIN模型,继而通过插值方法转化成栅格数据模型(GRID),以10 m×10 m作为栅格单元,从而建立数字高程模型(简要流程如图2所示).1975年和1995年的DEM数据按灰度显示分别如图3(a)和3(b)所示. 图2 建立DEM的流程图 Fig.2 Flow diagram of DEM created (a) 1975年；(b)1995年 图3 目平湖DEM数据 Fig.3 DEM data......
,测试以及系统可靠性,还在很大程度上决定着FPGA未来的发展方向.从功耗来源角度看,FPGA芯片的功耗可以分为动态功耗和静态功耗, 在CMOS工艺到达90 nm之前,FPGA的功耗主要由动态功耗构成,约占总功耗的62%以上[3].近年来,随着集成电路工艺特征尺寸的减小,晶体管的栅氧化层厚度和阈值电压也必须相应的缩小,导致漏电流功耗的指数性增长.当芯片制造工艺到达45 nm时,FPGA的静态功耗已超过...晶体管阈值电压调节晶体管的功耗和性能.衬底偏置NMOS管的截面如图3所示,其中,VBS为体偏置电压；VDS为漏源电压；VGS为栅源电压.与传统的栅驱动电路相似,信号从栅极输入,通过在衬底端和源端加上一个小于PN结导通电的体偏置电压VBS来调节MOS管的阈值电压. 图3 基于衬底偏置的NMOSFET横截面图 Fig. 3 Cross section of a NMOSFET......
理 根据文献[3, 13]所介绍的方法将板带沿轧制方向腐蚀成栅条状试样后, 残余应力释放所引起的变形如图1所示. 图1中的Δl为轧向残余应力(σx)释放所引起的栅条沿x方向的变形量; Δy为σx沿栅条厚度不对称分布引起的弯曲挠度. 残余应力的计算公式为[4] 式中 E为弹性模量; t为板带厚度; l是栅条原始长度. 1.2 转动结构测量原理 试样制作成对单向应...fx. 根据文献[4, 14]介绍的直接测量法, 在同一母材上沿轧制方向腐蚀制成2mm×230μm×100mm的栅条(见图1), 用工具显微镜测量栅条的伸长量(Δl100). 转动结构对已知应力场的验证实验如图5所示. 选用矩形梁在AG25T-A电子拉伸实验机上作四点弯曲, 梁发生弹塑性弯曲变形, 卸载后在梁的x-y平面形成已知的残余应力分布(见图5). 对梁内部残余应力的FEM计算结果如图6所......
