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of parts with cross wedge rolling[M]. Beijing: Metallurgical Industry Press, 2004: 4-25. [3] 杨翠苹, 张康生, 胡正寰, 等. 楔横轧轧件轴向变形研究[J]. 机械工程学报, 2004, 40(9): 80-83.YANG Cui-ping, ZHANG Kang-sheng, HU Zheng-huan, et al. Study on axial deformation of workpiece in cross wedge rolling[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2004, 40(9): 80-83. [4] 杨翠苹, 张康生, 杜惠萍, 等. 楔横轧轧件断面收缩率对金属流动的影响[J]. 中国机械工程, 2004, 15(20......
South University Press and Springer-Verlag Berlin Heidelberg 2012 Abstract: Based on Mohr-Coulomb (M-C) criterion, the parameters of Druker-Prager (D-P) criterion for geomaterial were determined under... yield criteria. Mohr-Coulomb (M-C) criterion has been widely used in geotechnical engineering for decades. Though they can reflect tension-compression behavior of geomaterial, numerical calculation......
. Fig. 1 Stress-strain curves of rock specimens under different confining pressures Figure 2 shows the Mohr circle based on the test results in general triaxial compression. Cohesive force c and internal friction angle Φ of the rock specimen are 11.62 MPa and 34°, respectively, calculated by Mohr-Coulomb criterion. Fig. 2 Mohr strength curves in general triaxial compression 3.2 Test results......
[19]. Mohr circles and corresponding envelopes for triaxial tests on specimens of mix design S1 at 28 and 90 d are shown in Figs. 5 and 6, respectively. So, by appreciating the Mohr coulomb failure... for triaxial compression tests Fig. 5 Mohr circles and envelope for specimens with mix design S1 at age of 28 d Fig. 6 Mohr circles and envelope for specimens with mix design S1 at age of 90 d Figure 7......
基于等效Mohr-Coulomb摩擦角的强度准则主应力平面表示 姜华 (长安大学 公路学院,陕西 西安,710064) 摘要:定义Mohr-Coulomb(M-C)强度准则各种表达式和对应的等效M-C摩擦角,基于等效M-C摩擦角给出主应力σ1-σ2关系表达式,即各种强度准则在主应力平面的表示.以Matsuoka-Nakai(M-N),Lade-Duncan(L-D)和Moji强度准则为例,演示了... Mohr-Coulomb friction angle JIANG Hua (School of Highway, Chang’an University, Xi’an 710064, China) Abstract: Different expressions for the Mohr-Coulomb(M-C)criterion and the definitions......
(4) 式中: 为强度模量,；为岩石的抗拉强度,. 为简化表达Hoek-Brown准则,对p*和q*进行量纲一化,式(4)可以写成 (5) 根据SERRANO等[15]定义岩石瞬时内摩擦角ρ为 (6) 量纲一化参数q和p可采用瞬时内摩擦角表示: (7) (8) 在应力坐标系中,量纲一的Mohr应力圆坐标可表示为瞬时内摩擦角的函数: (9) 根据上述Mohr应力圆坐标表示形式,瞬时内摩擦角可表示为...ρ1,反之亦然. 当时边界1的Mohr圆如图5所示.由图5可知:边界1相对于竖轴的大主应力倾角为 (19) 此关系式为边界1确定了大主应力的方向.从图5中的几何关系还可以推导出角度ε: (20) 其中,边界1和边界2的大主应力与应力场的特征线方向形成的角度和分别为: (21) 图5 时边界1的Mohr圆 Fig. 5 Mohr circle of boundary 1 when 1.3.4......
[D]. Beijing: Beijing Jiaotong University, 2007: 1-71. [6] 刘雪松, 李书齐, 王 苹, 等. 6N01-T5铝合金焊接接头疲劳断裂分析[J]. 焊接学报, 2009, 30(10): 25-28. LIU Xue-song, LI Shu-qi, WANG Pin. Fatigue fracture analysis of 6N01-T5... railway[J]. Hot Working Technology, 2017, 46(7): 64-67, 71. [10] 刘 永, 王 苹, 马 然, 等. 铝合金非承载十字接头疲劳特性[J]. 焊接学报, 2016(8): 83-86. LIU Yong, WANG Ping, MA Ran, et al. Fatigue property of aluminum non-load bearing......
个单元的稳定情况.岩体参数,岩体内应力分布以及使用的强度准则,均对岩体单元的稳定情况有直接影响.Fs＞1表征岩体单元的应力状态参量位于屈服面以内,岩体处于稳定状态；Fs＜1表征岩体单元的应力状态参量位于屈服面以外,岩体发生破坏；Fs=1表征岩体单元的应力状态正好在屈服面上,岩体的稳定处于临界状态. 由于Mohr-Coulomb强度准则在岩土工程中应用最广泛,采用该准则描述岩体的破坏情况,并推导得到Mohr-Coulomb准则下岩体单元安全系数的表达式.在该准则中,可通过岩体单元的应力情况得到单元中任一斜面上的剪应力情况.当某个切面的抗剪强度小于所受到的剪应力时,岩体将沿该面发生剪切破坏.为了得到岩体中各个切面的应力情况,建立如图1所示的应力Mohr圆,可得到任意切面上的应力情况. (14) ......
这些危险部位,则可防止边坡的整体失稳,因此,研究边坡岩土体各部位的稳定情况成为必要.一些学者也意识到这个问题,并引入点安全系数或者屈服接近度的概念来评判岩土体各部位的安全状况,如Hoek等[4]最先将点安全系数引入到边坡稳定分析中.把点安全系数定义为岩土体中一点所能调动的最大剪切强度与该点可能出现的剪应力之比；沈可等[5]推导了基于Mohr-Coulomb模型(MC模型)的空间点安全系数公式；蓝航[6]引入静载强度分析研究了点安全系数计算方法；李树忱等[7]根据弹性理论,利用MC和Drucker- Prager模型(DP模型),采用点安全系数建立了隧道围岩稳定评价指标.张传庆等[8-9]定义了Mohr-Coulomb准则下的屈服接近度指标,并建立了屈服接近度求解函数,对围岩中非塑性区的危险程度进行了定量研究.这些研究主要基于MC或者DP等线性模型,对岩体稳定评价做出了有意义的贡献,但岩体不......
TiC掺杂对热压合成Ti2AlC材料的影响 王 苹1, 2, 梅炳初1, 洪小林1, 朱教群1, 周卫兵1 (1. 武汉理工大学 材料复合新技术国家重点实验室, 武汉 430070; 2. 武汉理工大学 理学院, 武汉 430070) 摘 要: 采用热压工艺合成了Ti2AlC块体材料. 在不同温度时, 通过X射线衍射分析了掺入不同含量TiC混合粉经热压合成试样的物相... vacuum melting of TiAl intermetallics[J]. Cast, 1999, 3: 1-4. (编辑李艳红) 基金项目: 国家自然科学基金资助项目(50172037); 教育部重点科技资助项目(02052) 收稿日期: 2005-03-07; 修订日期: 2005-05-31 作者简介: 王 苹(1970-), 女, 副教授, 博士研究生 通讯......
