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了分析.Namias等[18, 23]还研究了管袋在顶部受局部刚性竖直均布荷载作用情况下的受力和变形.Plaut等[21]分析了管袋浸没在水下或在其一侧作用有静水压力情况下的受力和变形.Chu等[5, 24-28]分析了泵压为0 kPa时尚未完全充填情况下大尺寸扁平状土工管袋的受力和变形,其中,邱长林等[27-28]还考虑了充填料沉积后重度随深度线性增加的作用影响.Liu等[29]模拟了充填速率及...构需要调整堆叠状态才能达到平衡.例如,底袋的堆放距离过大导致摩擦力q3大于q3max时,顶袋将会滑落,类似地,底部管袋接触时会互相产生外推力,若推力引起的摩擦力q4大于q4max时,则底袋就会向外滑动,直到重新达到平衡,而在这之前的计算结果将不适用于调整后的管袋结构的力学响应.因此,要保证堆叠管袋的稳定性,须δi均不小于0. 采用μ3=0.5,μ4=0.4,可计算出管袋结构在p1=0.8,p2为......
; tectonic setting 南岭地区地质构造较为复杂,其中生代大地构造背景一直是地学界研究的热点,研究人员提出了多种模式或观点,归纳起来有3种:一是与其内部印支期洋(海)盆的俯冲碰撞或与古太平洋板块西向俯冲有关[1-3],如特提斯多岛洋(海)碰撞造山,弧后造山[4-6],阿尔卑斯型碰撞造山[7],岩石圈俯冲后撤与岩浆底侵作用模型[8]等；二是陆内变形,盆岭伸展构造与岩石圈伸展减薄作用的产物...表,总长度大于1 km,厚度0.5~1.5 m,被北西向断裂切成数段或被花岗斑岩穿切,在花岗斑岩侵入或铅锌锑矿化地段遭受强烈热液蚀变,局部可见铅锌锑矿化；辉长岩见于矿山部分坑道和采场,规模更小,走向延伸不足100 m,厚度不足0.5 m,呈NNE向平直规则脉状,局部可见其明显切割花岗斑岩及铅锌锑矿体.由此可见,本区岩浆岩依玄武岩,辉绿玢岩,花岗斑岩(石英斑岩),辉长岩次序先后产出. 硅铝质岩呈灰白......
结构压缩性能的影响,发现预变形凹槽不仅能有效降低吸能盒在压缩过程中的峰值载荷,而且还能有效提高材料的利用率.KORMI等[9]通过数值仿真,研究了3种不同工况下开设诱导孔时钢管的变形行为,并对每一种工况做了细致的分析.SAHU等[10-11]与KREMER等[12]研究了诱导孔对复合材料变形行为的影响,指出诱导孔直径,边界条件等对试样的变形模式有较大的影响.KRAUSS等[13]研究了多种不同形状...外学者们的广泛关注.LEE等[17]研究了碳纤维包覆形式对铝合金薄壁梁压缩变形的诱导作用,结果表明采用90°/0°的纤维缠绕方式能够获得最优的吸能性能.向东等[18]系统研究了时效状态对单排诱导孔的多胞铝合金薄壁梁结构变形模式及承载能力的影响.ARNOLD等[19-20]借助试验与仿真手段研究了诱导孔直径对T4及T6态6061铝合金薄壁梁压缩性能的影响,结果表明,铝合金薄壁梁的吸能性能主要取决于材......
形程度相对较的片状晶形,为自形至半自形晶,最大长径为0.50 mm,多数为0.35 mm；透辉石多呈自形柱状,短柱状晶形分布于基质中,只有极少颗粒分布于斑晶中,基质中的透辉石柱体长径最大为0.30 mm,横切面直径为0.15 mm,多数为柱长为0.05 mm；石英主要呈他形较大颗粒分布于岩石斑晶中,少量分布于其质中,最大粒径为3.25 mm,样品新鲜,没有明显矿化蚀变现象. 图3 榛...造成 影响. 华北克拉通东部自胶东-辽东-吉南分布一条北东东向展布的晚三叠世岩浆岩带,该带向北延伸直至朝鲜半岛,岩性主要为碱性侵入岩和镁铁质岩石,如尖山子正长岩,中-基性岩墙,赛马-柏林川霞石正长岩等.晚三叠世碱性岩石与本研究中的煌斑岩具有相似的地球化学特征,同样被认为是来源富集岩石圈地幔,并有扬子克拉通壳源物质的加入[37],苏鲁大别造山带同该岩浆带平行分布,表明该岩浆带与扬子-华北俯冲相关.同......
青岛,266000) 摘要:通过对青岛地区风化岩地基2个工程11根短桩的原位测试及有限元模拟分析,研究嵌岩短桩的承载性状和荷载传递特征.对大直径嵌岩短桩的承载性状进行有限元模拟,探讨长径比,嵌岩深度及基岩强度对嵌岩短桩承载性能的影响.研究结果表明:风化岩地基中的嵌岩短桩极限承载力高,沉降小,能够满足工程需求并具有较高的安全储备；单桩极限承载力随着桩长的增加变化并不显著,表现出极强的端承性状.嵌岩...嵌岩段桩身荷载传递方程,推导了嵌岩桩桩身荷载传递表达式.本文作者根据研究需要进行了2种相关试验:1) 强风化岩上的PHC(高强预应力混凝土)管桩静载荷试验,该试验依托青岛发电厂办公楼工程进行,桩侧土质较弱,是典型的端承桩,从荷载与变形2个方面来探索PHC管桩的单桩极限承载力,并与强风化花岗岩地基上的灌注桩进行了比较.2) 强风化花岗岩地基大直径嵌岩短桩静载试验,该试验依托青岛市市北区鞍山路某工程开......
,动量的损益,这些物理量将用于随后的连续相(气相)的计算中去.交替求解离散相与连续相的控制方程,直到二者均收敛为止,此即双向耦合计算.通过积分流场中颗粒的运动,能量以及组分方程,得到颗粒的速度,轨迹,温度和组分分布. 以下略去气相控制方程,仅列出离散相方程和气液两相耦合的有关方程. 1.1 离散相方程 对拉氏坐标系下的颗粒作用力微分方程进行积分即可获得离散相颗粒的轨道.本文的模拟忽略热泳...为液滴颗粒相速度；μ为流体相动力黏度,Pa·s；ρp为液滴颗粒密度,kg/m3；dp为颗粒直径,m；gi为外力对液滴颗粒的加速度,m/s2. 本文中气相湍流对颗粒相的分布和轨迹的影响通过颗粒随机轨道模型来计算.设流体湍流各向同性,认为流体速度脉动值符合高斯分布.当颗粒穿过湍流涡团时,对流体速度随机取样,,ξ为服从正态分布的随机数.将流体瞬时速度代入颗粒轨迹方程,对时间积分即可求出颗粒轨迹. 1.2......
carboniferous; andesite; source characteristics; Jintan Gold Deposit 新疆东天山造山带位于中天山地块以北,吐哈盆地以南的天山地区[1],是"中亚巨型成矿带"的重要组成部分,也是我国重要的铜(镍),金,铁,钼,银等多金属成矿带之一[2-5].但该区大地构造属性长期以来一直众说纷纭,概括起来可分为4类:晚古生代岛弧带[6],晚古生代裂谷或裂陷槽等拉张环境[7],晚古生代弧后盆地[8],火山型被动大陆边缘[9].金滩金矿床是康古尔塔格地区最主要和最具代表性的金矿床,安山岩是该矿床的直接围岩和含矿层.本文作者通过LA-ICP-MS锆石U-Pb年代学研究以对安山岩精确定年,并结合岩石学,地球化学研究,探讨其岩浆起源,成岩构造环境,以期深化对东天山地区地质构造演化的认识. 1 地质背景与岩相学 金滩金矿床大地构造位置处于塔里木板块北部阿奇山......
形机制是位错在基体中滑移和剪切筏状γ′相,其中,主,次滑移位错的交替开动,使其筏状γ′相转变成不规则的扭曲形态.与2%Ru合金相比,无Ru合金中析出大量的针状μ相,可促使裂纹的萌生和扩展,直到蠕变断裂,是使无Ru合金具有较低蠕变抗力和较短蠕变寿命的主要原因. 关键词:单晶镍基合金；元素Ru；显微组织；TCP相；蠕变；变形特征 文章编号:1004-0609(2018)-02-0275-10.... 1 实验 将成分为Ni-Al-Ta-W-Cr-Mo-Co-0/2%Ru两种成分的母合金,采用选晶法在高温度梯度真空定向凝固炉中,以3 mm/min的抽拉速率,制备出有/无Ru两种成分[001]取向单晶镍基合金,制备出单晶合金试棒的尺寸为直径16 mm×190 mm,试棒沿[001]取向的取向差控制在7°以内,其设计的有/无Ru单晶镍基合金的化学成分列于表1.合金选用的热处理工艺如下......
金的试棒经完全热处理后,加工成直径5 mm,标距长25 mm的标准圆柱蠕变样品.根据该合金已有试验数据,设定该合金在980 ℃服役温度的蠕变寿命约为10000 h,借助于L-M方程可得出该合金在980 ℃可服役10000 h的施加应力约为90 MPa,据此,确定出该合金在980 ℃长寿命服役条件下的施加应力为90 MPa.因此,合金试样在980 ℃,90 MPa条件下进行持久寿命测定,直至发生蠕变...在高温施加载荷的瞬间,产生瞬间应变,随后进入初始蠕变阶段,200 h后,合金的蠕变进入稳态阶段,测定出合金在稳态蠕变期间的应变速率为1.06×10-6 h-1,蠕变至6500 h仍处于稳态阶段,随后蠕变进入加速阶段,直至9714 h发生蠕变断裂.合金在近服役条件的蠕变寿命长达9714 h的事实表明,该合金具有良好的蠕变抗力. 合金经980 ℃,90 MPa分别蠕变500,1000,2000和......
于相图中的位置如图1所示,其中Ti和Co的变化梯度均为5%(摩尔分数).实验用原材料为99.9%纯度(质量分数)Nb棒,99.99%纯度Ti棒和99.9%纯度Co棒,利用氩气保护气氛下电弧炉熔炼制备合金样品.熔炼时试样翻转3次并加电磁搅拌,以确保合金成分均匀.锭质量约为30 g.从纽扣锭的中间部位取样,样品尺寸为直径16 mm,厚度0.7 mm.Brigman定向凝固实验用合金样品采用水冷铜坩埚冶炼制备,样品尺寸为直径50 mm,高120 mm.而后利用线切割技术围绕中心轴线位置切取直径和高分别为3 mm和120 mm的棒材进行实验,实验方法详见文献[28].所有试样依次经打磨,抛光和超声波清洗备用.采用带能谱(EDS)的扫描电子显微镜(SEM, HITACHI S-4700)观察合金的显微组织形貌并进行成分分析,利用X射线衍射仪(Cu Kα,2θ范围:20°~90°,扫描速度:8......
