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为 (2) 式中:m为嵌入维数;τ为延迟时间;N=n-(m-1)τ为重构后的相点数;n为序列长度. 在重构相空间时,采用式(3)确定延迟时间:  ...取值时,相应的D(m)也会发生改变.当m等于饱和嵌入维数mc时,D(m)将趋于稳定,此时的D(m)值即为该序列的关联维数D2. 本计算中所有工作均在中南大学高性能网格计算平台上完成,计算编程软件为Matlab7.4.0. 3 结果与分析 3.1 矿石自热测定结果分析 实验发现,部分矿样温度多次高于试验箱内的环境温度.在此条件下,确定矿样的自热起始温度是一个关键问题.经多次实......
.推导单自由度体系(SDOFS)弹性加速度需求的条件概率模型,进而建立弹性SDOFS的概率加速度需求谱以及概率位移需求谱.在此基础上,据强度折减系数R与延性系数μ之间的关系,确定SDOFS非弹性位移需求的条件概率分布函数,进而运用随机振动理论和概率方法,建立非弹性SDOFS在给定强度地震作用下及50 a设计基准期内的概率位移需求谱.从美国太平洋地震工程研究中心收集大量实测地震记录,基于大量SDOFS动力时程分析的统计结果,对本文方法所得的理论结果进行Monte Carlo数值验证.研究结果表明:该理论方法准确,合理,且计算效率高. 关键词:概率谱;非弹性位移;地震需求;条件概率分布;随机地震动模型 中图分类号:TU311.3;TU375.4 文献标志码:A  ......
萃取方法[21],分馏萃取流程优化选择理论[22]和模糊分组-超链接萃取理论[23-25]降低了稀土分离工艺和流程的酸碱消耗,分馏萃取"无效区"理论[26],相邻级杂质比变化理论[27]和水相返混理论[28]为提高分馏萃取工艺的调控水平奠定了理论基础,异价金属离子的工艺设计理论[29]为精确设计异价金属离子的分离工艺提供了方法.但是,现有分离萃取理论研究集中于一个进料口的传统分馏萃取体系,疏于研究...工试剂的消耗量有显著下降[30].实际上,原料之间元素相同而各元素的含量存在一定差异,甚至差异显著是常见现象.因此,开展二进料口分馏萃取理论与体系特性的研究是必要的. 1 动态模拟实验方法 与人工分液漏斗实验法相比较,计算机动态模拟法具有结果更准确,信息更丰富等优点[32].实际上,李标国等[33]建立的动态模拟法是替代人工分液漏斗实验,系统研究分馏萃取体系特性的唯一可靠方法[32......
电流高达数万安培,目前尚未有投入工业应用的电极电流检测设备;同时,对电极位置的操作以及炉况的多变,使得生产过程中三相电极的操作电阻长时间处于不平衡状态[10],这种不对称的负载导致炉内三相负载电路零点漂移,致使电炉二次侧线电压难以准确反映三相坩埚区内的单相功率消耗情况.因此,在二次侧电参数难以获取的情况下,现有的埋弧炉多以一次侧电参数特别是一次侧电流为参考,对电炉的三相入炉功率进行调整.然而,为降...获得对于冶炼过程控制至关重要的二次侧电参数信息[14],导致无法实现精确的埋弧冶炼过程控制.由于国外矿热炉多采用三台单相变压器,相关建模工作并未考虑短网不对称对系统辨识或建模带来的影响[15-17].唐春 霞[4]通过在炉衬耐火砖中预埋耐高温金属丝,引出熔池内星形负载的中心点,使熔池单相功率的检测成为可能.然而,其所采用的以变压器原边,副边单相功率守恒的计算方法并未排除三相变压器内部的相间耦合.另......
直观判别优化区域的响应面法确定减水剂的最佳掺量.高峰等[16]采用基于指标满意度的多指标正交试验综合评价模型确定减水剂的最优掺量.上述研究多从减水剂种类和掺量,料浆浓度,尾砂级配和胶结剂种类等多方面对全尾砂料浆和易性,抗压强度变化规律进行探究,但对于全尾砂料浆和易性提高的物理,化学机理分析较少,而对掺加减水剂超细全尾砂充填材料演化成岩和强度增益的物理,化学及其耦合分析则更鲜有报道. 本文作者以超细全尾砂膏体与聚羧酸高效减水剂(简称聚羧酸系)为核心,探究不同减水剂掺量对超细全尾砂膏体料浆的流动度,坍落度,泌水率3个和易性参数及其抗压强度的影响规律,并借助SEM,XRD分析手段分析充填体微观结构,粉质物相进而揭示充填体强度增益机理,为确定膏体合理配比提供理论依据. 1 实验 1.1 实验材料及设备 实验用尾砂取自某金矿全尾砂,其粒级组成,基本物理性质如表1和2所列.该矿......
依据砂垫层中水头的分布,地基固结沉降的速率,砂垫层的宽度和渗透系数,确定砂垫层厚度的计算公式.王路军等[10]提出了砂垫层厚度与渗透系数乘积的取值,与砂垫层宽度的平方,上覆堤身与砂垫层渗透系数比之间的经验公式.可以看出:这2种设计方法中并没有直接体现出塑料排水板参数和地基土性参数在砂垫层设计时的作用.刘振杰等[12]和NOGAMI等[13]则基于单个塑料排水板(俗称单井)地基,考虑水平向砂垫层的作...垫层,塑料排水板和土体共同作用对地基固结效率影响的集总参数.最终,通过大量的群井三维固结有限元计算,分析该集总参数与地基固结效率之间的关系,确定满足最优固结效率要求的集总参数值,作为砂垫层的设计控制指标,给出塑料排水板地基中水平排水砂垫层的设计步骤,并结合某工程实例的验算验证该设计方法的有效性. 1 三维有限元模型建立及其验证 水平向排水砂垫层和塑料排水板的地基固结问题示意图如图1所示......
; genesis; evolution; petroleum accumulation; Keshen-2 gas field 我国的含油气盆地,特别是西部前陆盆地,一般都经历了多期构造运动,从而造成储层构造裂缝的多期叠加[1-2].因此,现今所观察到的储层构造裂缝一般不是在某一个地质时期一次性形成,而是在地质历史中长期积累演化的结果[3].明确储层构造裂缝的成因,演化及其与油气成藏的匹配关系,对于预测储层构造裂缝的发育特征,明确油气成藏期次,进而指导油气田的勘探开发等方面具有重要的理论价值.本文作者在储层构造裂缝成因分类的基础上,对塔里木盆地克深2气田储层构造裂缝的成因及演化进行研究,并分析储层构造裂缝形成期次与油气成藏的匹配关系,以期对该气田的勘探开发起到一定的参考作用. 1 地质背景 图1所示为克深2气田构造位置[4].克深2气田位于塔里木盆地北缘,库车坳陷克拉苏-依奇克......
度代替轮轨非线性接触力的动力效应,模拟轮轨之间的自然接触状态,将有限元理论和能量变分法用于建立车辆-轨道系统垂向统一方程.通过输入脉冲型短波及中,长波不平顺激励,计算系统的动力响应,验证本文模型的正确性,并与国内常用的轮轨密贴模型进行比较分析.研究结果表明:轮轨密贴模型在分析中,长波不平顺激励工况下的系统动力响应是可行的;但在短波不平顺激励工况下,轮轨之间的刚性处理方法将放大短波激励效应,车轮"跳...文作者采用轮/轨时变接触刚度的方法模拟轮轨之间的自然接触状态,通过能量变分和有限元建立车辆-轨道系统的统一方程,验证模型的正确性.建立能考虑车轮"跳轨"的轮轨密贴模型,比较本文模型与轮轨密贴模型在脉冲型短波及中,长波不平顺激励下的系统动力响应. 1 垂向耦合动力学模型 将车辆-板式轨道作为一个整体,建立如图1所示的车辆-板式轨道垂向耦合动力学模型.高速车辆模型采用具有二系悬挂的车辆模型......
Shear stress analysis diagram 综上所述, Mg-6.52Zn-0.67Y合金经定向凝固后获得具有特定晶粒取向(择优生长晶面为(110),生长方向为<0001>)的柱状晶组织,拉伸时因拉伸方向与c轴平行,基面处于硬取向,而锥面则处于较有利于软取向,故在拉伸时锥面滑移系更易被启动;而大量{102}拉伸孪晶的存在,虽不会对基面滑移产生影响,但确能促进棱柱面......
所述,确定Na2S浓度为40 g/L. 2.1.2 浸出温度的影响 图6所示为浸出温度对Te,Sb浸出率的影响.固定条件为Na2S浓度40 g/L,浸出时间1 h,液固比10. 图6 浸出温度对Te,Sb浸出率的影响 Fig. 6 Effect of leaching temperature on leaching efficiency of tellurium and antimony 由图6可见,随着浸出温度增加,碲的浸出率逐渐升高,在50 ℃时达到最大值87.56%,然后趋于稳定;锑的浸出率随着浸出温度的增大,亦有少量升高,与文献[23]报道一致.浸出温度增加,反应物化学活性增强,传质传热加快,可有效提高反应速率,缩短反应时间,但是温度增加到一定程度时反应速率的增加逐渐缓慢,而热能消耗确急剧增加,综上所述可知,确定浸出温度为50 ℃. 2.1.3......