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玻璃纤维增强聚丙烯复合材料制孔损伤王福吉,郭会彬,贾振元,马建伟,成德,胡海波大连理工大学机械工程学院摘 要:为抑制玻璃纤维增强聚丙烯复合材料(GF/PP)制孔损伤并提高其制孔效率,本文通过钻削实验获得多种进给速度下的GF/PP复合材料钻削轴向力和出口温度,使用高速摄影设备对刀具钻出过程进行在线观测,研究出口材料去除过程及其损伤成因,分析进给速度对GF/PP复合材料制孔损伤的影响规律.结果表明:GF/PP复合材料的钻削出口温度在低速进给时显著升高,在高速进给时基本趋于稳定;出口撕裂是重要的出口损伤形式,成因是大片毛刺受副切削刃的撞击和撕挤,进给速度过高或过低均会加剧损伤;0°毛刺在低速进给时较严重,入口撕裂在高速进给时较严重.关键词:玻璃纤维增强聚丙烯复合材料(GF/PP);热塑性;钻削......
尼龙丝切口形貌与旋转剃须刀锋利度关系俞圆1,怀华培2,戴立强2,凌国平11. 浙江大学材料科学与工程学院2. 海宁市新艺机电有限公司摘 要:为深入研究旋转剃须刀的锋利性能,用体视显微镜(SM)和扫描电子显微镜(SEM)等设备,对旋转剃须刀切断的尼龙丝切口形貌进行了观察分析,并探讨了尼龙丝切口形貌与其切后卷曲长度以及剃须刀锋利度之间的关系.结果表明:尼龙丝被切断后的切口形貌可分为Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ3个区域,其中Ⅰ区呈分层的"台阶"状形貌,Ⅱ区呈沿一定方向扩展延伸的形貌,Ⅲ区是最后撕扯形成的"卷边"形貌,在Ⅱ区和Ⅲ区之间存在呈"褶皱"状塑性变形带形貌的过渡区域;尼龙丝各区的特征形貌与尼龙丝的卷曲长度密切相关,尼龙丝切口Ⅰ区"台阶"状区域面积越大,过渡区的"褶皱"状塑性变形带越宽,其最终的卷曲长度也越长,旋转剃须刀......
神东矿区带式输送机故障统计分析李小元,周久华神东煤炭集团设备管理中心摘 要:<正>神东矿区具有优越的地质条件及煤炭开采模式,其所有煤矿矿井主运输系统均采用带式输送机运输,以实现煤炭从综采工作面刮板输送机经转载机到顺槽可伸缩带式输送机接盘区大巷带式输送机,到矿井主井带式输送机,再到地面上仓带式输送机,最后到原煤仓实现连续高效运输.带式输送机的安全,稳定,可靠运行保证了煤矿均衡生产,一旦其中任何一部分发生故障,就会影响到局部甚至全矿井的正常生产[1-2].例如,主井带式输送机出现撕带故障则影响到全矿井生产,局部盘区大巷带式输送机出现故障则影响到本盘区正常生产.对于现代化煤矿来说,非正常计划的故障停机将造成巨关键词:......
%(Al3Zr+Al2O3)p/A359复合材料(体积分数)的耐磨性比基体的提高了2.5倍. 磨损表面及亚表面的SEM分析表明, 基体A359磨损表面存在撕裂纹并与亚表面连接, 表现为粘着磨损和剥层磨损; (Al3Zr+Al2O3)p/A359复合材料的磨损表面及亚表面平整光滑, 主要表现为磨粒磨损. 关键词: (Al3Zr+Al2O3)p/A359复合材料; 增强颗粒; 磨损; 耐磨性 中图分类号...6(a)所示为基体A359合金的磨损表面, 由于塑性变形产生了明显的磨痕, 磨痕宽且表面无颗粒附着, 表现出较大的塑性变形, 在垂直与磨损方向有大量的撕裂纹, 并有大块撕脱[12], 主要表现为粘着磨损和剥层磨损. 图6(b)所示为沿滑动方向6%(Al3Zr+Al2O3)p/A359复合材料的磨损表面形貌, 表面较平整光滑, 基本无塑性变形, 在平行于滑动方向出现了较平整的犁沟状特征, 且随着理论......
％；伸长率随磁场强度的增大略微下降.拉伸断口形貌分析表明:脉冲磁场作用下复合材料断口形貌中的韧窝和撕裂纹大大减少,但仍属于塑性断裂. 关键词:铝基复合材料；脉冲磁场；原位合成；凝固组织；力学性能 中图分类号:TB 331 文献标识码:A Microstructure and mechanical properties...脉冲磁场制得复合材料的拉伸断口,图6(b)所示为脉冲磁场强度为0.05 T下原位合成复合材料的拉伸断口.由图6(a)可见,断口上存在着许多韧窝,属于塑性断裂,韧窝中分布着一些颗粒.从图6(b)可以看出,在脉冲磁场下,复合材料拉伸断口中的韧窝和撕裂棱大大减少,同时韧窝也变大,即塑性变形区减少,伸长率降低,但其断口性质仍属塑性断裂. 图7 (Al2O3+Al3Zr)p/Al复合材料的......
,β-Mg17Al12 增加,且β-Mg17Al12 相的分布更加均匀弥散；重熔层的显微硬度明显高于基体的显微硬度；重熔层拉伸断口与基体拉伸断口不同,有塑性变形痕迹以及由细小均匀韧窝组成的纤维状的撕裂痕,也有明显的晶粒拔出痕迹.等离子重熔处理提高了AZ91D镁合金的表面耐磨性和耐蚀性能. 关键词:镁合金；等离子重熔；固溶强化；细晶强化；耐磨性；耐蚀性 (Edited by Yun-bin HE......
显微硬度(60~70 HV0.1),拉伸断口细致,有塑性变形痕迹以及由细小均匀韧窝组成的纤维状的撕裂痕,也有明显的晶粒拔出痕迹,等离子重熔处理有利于提高AZ91D镁合金的表面耐磨性和强度. 关键词:镁合金；等离子束重熔；细晶强化；固溶强化 中图分类号:TG146.2 文献标志码... mass wear loss and wear time of AZ91D magnesium alloy 2.4 拉伸断口分析 对于等离子束重熔处理和未处理的试样进行拉伸试验,观察断口形貌,如图6所示,可见重熔层和基体的断口形貌有着显著区别.等离子束重熔区断口细致,有塑性变形痕迹,晶粒为细小的等轴晶粒,尺寸1~2 μm,由细小均匀的韧窝组成的纤维状的撕裂痕,也有明显的晶粒拔出痕迹；基体部......
别为327.4和231.9 ℃[16].由于温度升高,铅锡合金硬度下降,形成熔融态,在摩擦力及载荷的双重作用下,镀层迅速地黏着在对偶件表面.因而,普通的铅锡合金材料在干摩擦条件下的咬合形貌表现为表面存在许多大块坑状撕脱和表面材料碎化现象,如图3(a)所示. (a) 0号样品(咬合时间为80 s);(b) 2号样品(咬合时间为200 s) 图3 2种不同碳纳米管含量的镀层发生咬合时的磨损形貌(载荷100 N) Fig.3 Seizure failure morphologies of two different carbon content coatings when load is 100 N 大块坑状撕脱主要是镀层材料在咬合时被强行撕脱,为典型的黏着磨损特征形貌；表面材料碎化主要是镀层在应力循环作用下组织破碎.而对于2号试样,由于碳纳米管在镀层中起到一......
80.2mg, 基体材料的磨损量是复合材料的3倍, 这是由于磨损后期基体材料被大块撕脱而造成的. 图2 基体和复合材料的磨损量与时间的关系 Fig.2 Wear mass loss of composites and matrix versus time 2.2 磨损表面形貌及磨损机理分析 图3所示为12%(Al3Zr+Al2O3)p/A359复合材料的SEM显微组织, 可以看到颗粒呈细小...形貌, 表面较粗糙, 受变形和挤压而产生的变形迁移层明显而密集, 基体直接与钢对偶表面接触, 大量的塑性流变导致了摩擦层的形成. 图4(b)为一明显的撕裂坑, 此凹坑深而宽, 由于A359合金基体硬度较低, 在摩擦过程中产生的热量使基体表面层温度升高而软化变形, 接着在摩擦表面形成凸起的具有犁削作用的粘着点, 随着摩擦磨损过程的不断进行, 粘着点逐渐增大, 在剪切力的作用下, 致使铝合金基体的剥落......
at different temperatures 2.4.2 喷焊层摩擦形貌 图9(a)~(c)所示分别为经480 ℃热扩散处理后高铝青铜等离子喷焊层在71,106和141 N载荷下干摩擦磨损形貌.不同载荷下喷焊层磨损表面均存在明显的犁沟,71和106 N载荷下部分区域喷焊层在正压力的作用下边缘有涂抹,撕脱与塑性变形的痕迹(见图9(a),9(b)及其局部放大图所示),在141 N载荷下由于硬质磨粒...片撕脱,边缘处有塑性变形痕迹(见图10(b)中放大区域),141 N载荷下磨损严重,脱落的喷焊层与对磨件在载荷碾压下附着在磨损后表面(见图10(c)中放大区域). 图11(a)~(c)所示分别为经650 ℃热扩散处理后高铝青铜等离子喷焊层在71,106和141 N载荷下干摩擦磨损形貌.载荷71 N时较多硬质点分布在摩擦表面(见图11(a)放大图),载荷增加至104 N时磨损表面硬质点明显减少,是由......
