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近α型钛合金长时高温暴露过程中显微组织演变及其对热稳定性的影响 曹春晓1,马济民1,蔡建明1,黄旭1 (1.北京航空材料研究院,北京,100095) 摘要:研究了近α型钛合金TG6经α+β两相区热加工的盘锻件在600℃长时暴露过程中的显微组织演变及其对热稳定性的影响.结果表明:经600℃/100h和600℃/300h长时高温暴露后,TG6钛合金的室温拉伸强度略有提高,其增幅在5%左右,而其拉伸塑性显著降低,塑性保持率小于50%,拉伸断口趋于平直化,且存在梯田状台阶和二次裂纹等,表现为显著的解理断裂特征.在600℃高温长时暴露过程中,TG6钛合金中的显微组织变化主要有在基体组织中的共格有序α_2相析出及硅化物析出.随着高温暴露时间的延长,TG6钛合金的显微组织逐渐趋于稳定,拉伸性能的变化也相应趋缓.α_2相析出促进了拉伸变形时位错滑移的平面化及变形不均匀,是热稳定性下降的主要原因;而......
,U,V,Ba,Cu富集而Al2O3,TiO2,K2O,MgO含量低.古沉积环境指标表明张家滩页岩沉积时位温暖潮湿-半干旱的古气候,沉积底水氧化还原环境为贫氧-厌氧环境,表层水具有中-高的古生产力.有机质含量与氧化还原指标间的正相关关系表明,有机质含量主要受水体的氧化还原程度的控制,有机质富集属于"保存条件"模式.进一步研究显示,张家滩页岩有机质的富集主要是由古气候变化所造成湖水缺氧程度所控制......
; 描述了该合金在不同变形条件下发生塑性变形时的位错, 孪晶, 亚结构等微观组织演变以及各种动态再结晶如孪生动态再结晶, 低温动态再结晶, 连续动态再结晶, 不连续动态再结晶和旋转动态再结晶的机理及其特点; 最后讨论了动态再结晶与塑性变形之间的相互关系, 并提出了镁及镁合金动态再结晶研究的发展趋势. 关键词: 镁合金; 力学行为; 微观结构演变; 塑性变形; 动态再结晶 中图分类号: TG146.2.... 2 微观结构演变 大量研究表明, 镁及镁合金在不同变形条件下变形后, 其微观组织特征随变形条件的不同而发生变化. 微观结构在变形时的发展一般可分为低温区(473K以下), 中温区(473~573K)和高温区(573K以上)3个温度区间[8, 25]. 2.1 低温区 Kaibyshev等[26, 27]的研究表明: 常温下塑性变形时, 在原始晶粒内部形成了密集位错堆积......
效状态Al-Cu-Mg系2E12铝合金的疲劳寿命,并分别采用扫描电镜和透射电镜观察了疲劳断口形貌及时效析出特征,并在此基础上解释时效析出对2E12铝合金疲劳断裂行为的影响.结果表明:疲劳裂纹主要萌生于试样表面的粗大残留相位置；由于过时效试样晶内析出大量的S平衡相降低疲劳变形时的位错滑移可逆性,加剧晶界处位错塞积程度；同时晶界上较宽的无析出带和沿晶界析出的粗大针状S相进一步促进晶界集中变形和开裂,从... ℃,1 h欠时效试样的1/2. 表2 实验合金疲劳寿命数据 Table 2 Fatigue lives of samples 2.2 疲劳裂纹萌生 图1所示为合金在190 ℃,1 h和190 ℃,46 h两种时效状态下疲劳断口的SEM像.由图1可看出,从疲劳裂纹扩展方向可看出,疲劳裂纹主要从试样表面上的粗大残留相位置萌生,在循环载荷的作用下,位错滑移至......
, 动态再结晶与应变硬化同时发生, 形成稳态的流动曲线. 研究认为, 施加电场促进了 NiTi 合金高温塑性变形时的位错运动. 关键词: NiTi 合金; 直流电场; 高温变形; 应力-应变曲线 中图分类号: TG146 文献标识码: A High temperature deformation behavior of NiTi alloys in DC electric field..., 产生屈服后的最初阶段, 曲线表现为显著下降, 表明在材料屈服过程的初期, 由晶粒内位错增殖引发了动态再结晶, 这一过程发生位错多边化和新生晶粒, 其结果导致晶内总位错密度减小. 再结晶晶核长大依靠大角度的晶界迁移, 晶界两侧的位错密度差决定晶界迁移的驱动力和速度. 当应变速率变形较低时, 从正在生成的再结晶晶粒的中心到正在向前推进的晶界, 应变能梯度较小. 紧靠移动晶界的后方区域, 由于还没有......
文章编号:1004-0609(2010)S1-s0457-06 α-Ti中a型位错的运动及相互作用的分子动力学模拟 王 皞,徐东生,杨 锐 (中国科学院 金属研究所,沈阳 110016) 摘 要:采用分子动力学模拟研究α-Ti中a型刃位错和螺位错的运动特点及其相互作用.对于独立的刃位错和螺位错,发现刃位错滑移时位错芯形态保持不变,而螺位错芯存在两种不同的分解方式:三维分解和基面分解,并导致不同的滑移特征；三维分解的螺位错沿基面滑移时需转变为基面分解,而基面分解的螺位错沿柱面滑移时需转变为三维分解状态,从而导致其开动困难.刃位错与螺位错之间存在多种不同形式的相互作用,其位错反应可形成其他形式复杂的缺陷. 关键词:α-Ti；位错；分子动力学；位错反应 中图分类号:TF 804.3 ......
AZ91D镁合金具有较好的力学性能且晶粒明显细化.在热挤出过程中发生了动态再结晶,且动态再结晶组织受到热挤温度和应变速率的影响,在300-350 °C下基面滑移和孪晶协调变形导致动态再结晶晶粒产生,形成"项链"组织；在350-400 °C下位错的交滑移控制动态再结晶形核；高于400 °C时位错攀移控制了整个动态再结晶过程,形成均匀的再结晶组织.随着应变速率增加AZ91D镁合金力学性能增大,改善了材......
演变,分析位错密度及其相应力学性能变化规律,探讨层错能对组织演变的影响机理.结果表明:退火后纯铜在ECAP变形过程中由小角度晶界逐渐转变为大角度晶界,晶粒尺寸细化到5~10 μm；随着挤压道次的增加,纯铜中位错密度显著增大,1道次时位错密度为0.16×1014 m-2,6道次后位错密度达到最大值,为0.41×1014 m-2,之后位错重组和湮灭使得位错密度在一定程度上减小；材料强度明显提高,塑性减小,退火后纯铜的抗拉强度为220 MPa,伸长率为53.5%,8道次后纯铜的抗拉强度为444 MPa,伸长率下降到22.1%；纯铜拉伸断口韧窝数量逐渐增多,变浅且分布均匀,断裂方式整体表现为塑性断裂.通过对组织演化和力学性能分析得出,纯铜作为中等层错能材料,同时具有低层错能和高层错能金属的一些变形特征. 关键词:纯铜；等通道转角挤压；位错密度；力学性能；层错能 中图分类号:TG376.3......
; 低温下基面滑移和机械孪晶协调变形导致动态再结晶晶粒的产生; 中温时Friedel-Escaig机理下位错的交滑移控制动态再结晶形核; 高温时位错攀移控制整个动态再结晶过程. 在本实验下, 材料的最佳工艺条件是: 变形温度350~400℃, 应变速率为0.5~5s-1. 关键词: AZ31镁合金; 热压缩变形; 微观组织; 动态再结晶 中图分类号: TG146.2 ...如图1所示. 从图1可以看出, 当应变速率不变时, 在同一应变条件下, 变形温度越高, 所对应的流变应力越低; 在微应变阶段, 应力上升很快, 说明该阶段加工硬化占主导, 合金中只发生了部分动态回复或动态再结晶, 其硬化作用大大超过软化作用. 随变形量的增加, 位错密度不断增高, 使动态回复和动态再结晶加快, 软化作用增强, 加工硬化逐渐被动态回复软化作用抵消, 此时表现为曲线斜率逐渐减小. 当......
