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; (7) 式中:为颗粒相体积分数；为颗粒相应力张量；Flift,s为颗粒相所受升力；Fvm,s为颗粒相所受附加质量力；Ftd,s为湍流中颗粒相所受湍流分散力；Kls(ul-us)为颗粒相所受流体阻力. 式(7)中由应力张量可求颗粒相微元发生形变时所受法向和切向应力.通过颗粒相应力张量得到由速度和压力表示的颗粒相运动方程,进而通过求解该方程得到颗粒相流场.颗粒相应...来预测流化床内液固两相运动[11-12].采用有限体积法(FVM)对控制方程进行离散；选择QUICK插值方法,将控制单元节点处各物理量值表示成相邻控制单元面上值；选择 Phase coupled SIMPLE算法来进行压力与速度的耦合求解.当液固两相体积分数残差小于10-4,其余物理量的残差小于10-3时,认为该时间步内的迭代达到收敛[13]. 图3 数值模拟中液固流化床几何模型......
],因此建立一个吸附预测模型对于树脂的工业运用具有重要的指导意义.目前对于固定床穿透曲线模型的研究不少,主要分为液固分离[12-13]与气固分离[14-15]两种体系.液固分离体系由于其机理复杂,除温度,浓度外,吸附剂和溶剂等都会对实验结果产生影响[16].对此研究者大多采用微分的思想对固定床中的某一部分进行讨论后积分[17-19],该模型最早由THOMAS[20]在1944年提出,此类模型以微元推导整体取得了很多应用成果[21-23].但是已有理论较为单一,且推导较为复杂.因此本文作者希望换一个角度,以串级萃取理论中分层和逐级递推的思想推导出一个新的理论. 在溶剂萃取方面,早在20世纪70年徐光宪教授就提出串级萃取理论[24].运用该理论开发的技术作为分离获得单一元素的有效手段,为我国稀土溶剂萃取分离领域工艺的优化和设计奠定了理论基础[25].固定床吸附过程与串级萃取过程十分类似,可将固定床......
之间的径向压强；T为沿轴向单位高度钢管环向合力；dc为核心混凝土直径；σtx为钢管轴向应力；σtθ为钢管环向应力；σtr为钢管径向应力；N为钢管轴向压力.核心UHPC三向受压,圆钢管微元体可近似视为二向应力状态. 图1 钢管和核心UHPC受力示意图 Fig. 1 Force diagrams between steel tube and core UHPC 柱坐标系下核心......
的作用下,具有较大的脉动速度,槽内湍流发展的更充分,槽内死区明显减小.因此,盐湖提锂膜堆电解过程中,在不冲刷破坏涂覆电极的前提下,应适当增大电解液的流量. 3.3 流体黏度对槽内流场的影响 当流体在外力作用下,流体微元间出现相对运动时,流体的黏性将会阻碍流体内部的相对滑动,从而阻碍流体的流动.而盐湖卤水中含有大量的盐,其黏度较大,对槽内电解液的流动影响较大.周喜诚[22]测得新疆罗布泊...~5万元/吨一度疯涨到15万元/吨左右[4].而作为新能源汽车产业链的上游产业,锂资源的开发利用也将成为了各国政府和工业界共同关注的焦点. 锂资源主要赋存于盐湖卤水和锂辉石,锂云母石岩矿床中[5-6],其中盐湖中的锂资源量占全球锂储量的69%和锂储量基础的87%以上[7],且以盐湖卤水为原料生产的锂盐已占全球锂盐产品总量的85%以上[8].在我国,锂资源80%左右赋存于青海,西藏等地的盐湖卤水中.目......
立了损伤模型.ZHU等[8-9]基于Mori–Tanaka法建立了考虑圆盘裂隙的损伤本构方程.KRAJCINOVIC等[10]在前人的基础上将经典弹簧束模型引入复合材料的损伤研究中,随后,白卫峰等[11-14]对此类模型进行了发展.从目前研究来看,将岩石微元的强度视为某种随机分布对岩石损伤进行概率性分析能够较好地实现本构关系的描述,然而,岩石材料内结构复杂,传统的损伤统计理论没有综合反映裂隙分布对... the reliability of the model. Key words: crack criterion; crack length; crack angle; probability statistics; damage model 岩石内部存在大量的微裂隙,在加载过程中,微裂隙开裂扩展导致应力-应变曲线呈现出非线性特征.而微裂隙的开裂与自身的分布形态有着密切的关联,因此,建立与裂隙分布有关的本......
同应变速率下所进行的单向拉伸试验[18],确定本构方程中K,和参数与温度的关系式: (2) 1.2 法兰区应力解析 为简化AZ31B镁合金筒形件法兰区的应力分析,本文进行如下假设:板料为厚向异性材料；法兰变形区厚向应力；等效应力与等效应变关系符合. 根据以上假设,在拉深的某一瞬间,取筒形件法兰区一部分基元体作受力分析,如图1所示. 图1 筒形件法兰微元体受力分析 Fig. 1 Mechanics...(19),(25)和(26)代入式(15),可以求得压边力Q为 (27) 将式(27)对进行微分,并令,求得最小压边力下的为 (28) 式中:；；. 将式(28)代入式(27),可得到起皱临界压边力为 (29) 2 数值模拟及试验 2.1 有限元模型建立 为验证上述理论分析推导的临界压边力公式可行性,利用有限元分析软件eta/DYNAFORM对AZ31B镁合金筒形件拉深成形过程进行数值模拟,建立有限元......
积.在数据处理时,滞回环面积采用微元法求解梯形面积叠加进行计算. 在岩石受到循环荷载的作用时,不仅在轴向发生变形,径向同样也发生变形.因此,径向应变也会与轴向应力产生塑性滞后作用,耗散能量.对于径向应变产生的滞回环,其阻尼比仍采用式(1)进行计算. 2 应力应变的滞后关系 试验加载过程中泥岩与砂岩的全应力应变曲线分别如图3和图4所示. 由图3和图4可知,泥岩在第14级循环时发生破坏,砂岩在第15级... damping ratio 由于岩石内部存在微孔隙,弱结构面,在地震等动力荷载的作用下,岩石并不会发生完全的弹性响应,而会有阻尼效应,因此,研究动荷载作用下岩石的力学性质十分重要.岩石在受循环荷载作用时产生塑性应变,应力应变不是同步发生,会形成塑性滞回环.TUTUNCU等[1-2]通过单轴循环试验,研究了在循环应力作用下沉积岩的力学响应,提出应力应变滞回曲线的形状与加载频率,应变振幅等因素有关,加卸载切线模......
; (3) 式中:M为磁化强度,代表单位体积内所有分子磁矩的矢量和,在均匀磁化时为常矢量；为磁介质内部任一体积元. 设永磁体在图1(b)所示柱坐标系中微环A1A2A3A4内的电流为I,将式(3)代入(1)得: (4) 则等效微环流元为: (5) 由BIOT-SAVART定律得微环流元Idl在永磁体外空间某点P()所产生的磁密为: ......
(5)可得密实核的长度a为 (6) 另外,岩石抗破碎强度dQ滚刀两侧楔形面的分量与岩石正压力相平衡,即 (7) 所以,刀刃侵入总摩擦力为 (8) 式中:μ为岩面与滚刀楔形面的摩擦因数,μ=0.40~0.55[18]. 因此,dθ微元滚刀压头侵入岩石受到作用力为 (9) ROSTAMI等[19]计算得到岩石压碎区的压力P沿着圆周方向上的分布应满足 (10) 式中:θ为某一具体圆周角(工程计算中,常常取...,对盘形滚刀侵入岩石过程进行受力分析.通过对盘形滚刀与岩石作用机理的研究,基于摩尔-库仑强度理论,分析岩石的脆性断裂过程,建立一种考虑密实核作用的刀具载荷计算模型,得到滚刀侵入破岩的力学表达式.采用颗粒离散元法建立岩石破碎全过程的二维颗粒离散元数值模型,在不同的侵入深度下,对TBM盘形滚刀的破岩过程进行数值分析.然后通过直线式盘形滚刀破岩实验台,对TBM盘形滚刀在不同侵入深度下的破岩过程进行实验研究......
源强化的概念,发现对流换热的物理机制是有内热源的导热问题,热源强度决定了对流换热的强度.吴良柏等[14]基于热质传递的能量方程,发现有质量传递的总传热量取决于流体流速和焓值梯度以及流速与焓值梯度场协同角,应该尽可能减小速度场与焓值梯度场协同角,从而强化换热. 对流传热传质过程的场协同方程如下: (10) (11) (12) 式中:Ny为沿y方向扩散进入微元体的质量流量,kg/s；cp为流体比定压热...,并对各种影响因素进行了分析.蒋绍坚等[11]设计了一款新型木质成型燃料旋流炉排燃烧器,分析了取暖炉在不同过量空气系数和炉排二次风入口角度下炉内速度场,温度场,浓度场的变化.过增元[12-13]提出了场协同强化原理,发现在对流换热中速度场与温度场的协同能够提高换热系数,换热器中冷,热流体温度场间的协同能够提高换热器的效率.吴良柏等[14]从能量方程出发,推导了对流传热传质的场协同方程.王志凯等......
