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式中:y为微元至底层的距离.经整理得 (6) 加筋体对边坡作用力如图6所示. 图6 积分法示意图 Fig. 6 Sketchs of integral method 为了简化计算,计算时取图6(b)中的分布规律,则. 对云桂铁路广西段DK200+720处的柔性护坡施工阶段不同填土高度时底层受力进......
,杂质分配规律以及工艺参数优化提供一定的理论依据. 1 数学模型计算原理 1.1 数学模型基本假设 1) 倾动炉炉内熔体在单位时间内混合均匀； 2) 倾动炉在单位时间微元内温度,压力恒定,反应达到平衡状态； 3) 体系中烟气视为理想气体； 4) 倒渣过程中粗铜相与炉渣相交接处的部分粗铜随着炉渣排出,其值为固定值. 1.2 最小自由能原理 最小自由能原理是指在恒温恒...,产出物不断离开系统,炉内是一个非平衡态反应过程.同时由于火法冶金过程反应速度较快,可假定系统在微小时间单元内物料达到平衡状态[19].按式(16)进行炉内温度计算,该动态多相平衡模型的原则流程见图2. 图2 动态化学平衡模型计算流程图 Fig. 2 Calculation flow chart of dynamic chemical equilibrium model......
体,微元体积保持不变.因此,dz1与dz的关系如下: (4) 只有当流动截面上部物料提供的应力低于屈服应力时,物料才停止流动.因此,应力和截面直径的乘积与上部物料的重力相等: ...下塌落,塌落后物料的最高点高度与初始高度之差称为塌落度.塌落度法用以检测浆体物料的和易性,流动性.当圆桶提起后,物料的运动状态决定于内力和外力2个方面:外力为物料的重力,内力为物料自身的黏度.塌落浆体力学模型如图1所示.在重力的作用下,物料向下和侧向流动；浆体的屈服应力抵抗浆体向下流动,浆体的黏度抵抗浆体向侧向流动[7]. 高质量分数全尾砂浆表现为具有屈服应力的剪切稀化浆体,尾砂质量分数的微小变化......
和v分别为x与y方向的位移.式(5)可表示为 (11) 式中:下标ψ可取x或y；当水力梯度方向与微元体正方向相同时,Sψ为1；方向相反时,Sψ为-1.将式(11)对ψ求导得 (12) 式中: ； ； ； ； . 式(12)也可表示为 ...结理论,考虑非Darcy渗流与渗透系数变化的耦合作用,建立平面固结问题的控制方程与有限元方程.采用所编制的计算程序,对某一黏性土体固结过程进行数值计算.通过变动参数,探讨非Darcy渗流与渗透系数变化的影响.研究结果表明:固结初期,渗透系数变化可引起浅部土层超孔压消散滞后,固结中后期,整个土层均存在超孔压滞后现象,且随参数αc的增大而更加明显.参数m对固结过程的影响与参数αc相似,而参数iL的影响......
.常宗旭等[2]对煤岩体水射流破碎机理进行了实验研究,指出煤岩体中强度较弱的一系列微元首先破坏,形成裂隙,进入裂隙空间的水射流对裂隙发生水楔作用,使裂隙尖端产生拉应力集中,导致裂隙迅速发展和扩大.GUHA等[3]对射流清洗材料的最佳靶距进行了数值模拟,指出靶距为5倍喷嘴直径时射流冲击效果最好,靶距大于26倍喷嘴直径时,射流失去冲击作用.OZCELIK 等[4]对高压水射流破岩过程进行了试验研究,对喷...进行了大量研究.SHET等[7]利用有限单元法对高压水射流辅助刀具金属切削进行数值模拟,发现刀具受力明显降低.KOTWICA[8]对刀具有无水射流辅助切割极限抗压强度105 MPa的人造岩石进行了实验研究,指出在有水射流辅助作用下,刀具切割岩石效率明显提高.张文华等[9]建立了高压水射流机械齿联合破岩数值模型,发现联合破岩的破碎效率约为高压水射流和机械齿单独破岩效率之和的2倍.卢义玉等[10]对水......
; (1) (2) 式中:ρ为流体密度,kg/m3；t为时间,s；ui和uj为流体时均速度分量,m/s；p为流体微元体上的压力,Pa；μ为流体动力黏度,Pa·s；Si为动量方程的广义源项. 为使方程组封闭,必须选用合适的湍流模型.标准k-ε模型是一种典型的两方程湍流模型,也是目前使用最广泛的湍流模型,但是将其运用于强旋流或带...高了1.75~4.50倍.MATTHEWS等[6]研究了Cr3C2-NiCr热喷涂涂层的微结构抗高速冲蚀机理.上述抗磨方法可分为两大类,其中文献[4-6]从壁面材料入手,即通过覆盖高硬度抗磨材料,壁面改性处理及涂敷抗磨涂层等方式来提高壁面抵抗冲蚀磨损的能力,但这种方法的研究周期较长且生产成本往往较高；而文献[1-3]则通过改变壁面的形状来影响固体颗粒的运动轨迹并进而达到耐磨的目的,但是,文献......
,用于表示沿剪切方向(x方向)且垂直于节理面的剖面中各处微元斜率平均值对应的角度,文献[2]将定义为节理面整体轮廓平均角的加权平均值.本文沿剪切方向(x方向)计算整体轮廓平均角的加权平均值且所取的轮廓线名义长度相等,计算式为 (4) 式中:j为轮廓编号；为第j条轮廓线沿x方向总测点数；Mx为沿x方向轮廓线总数. 据文献[18],随着剪切次数增加,减...扫描测量装置,控制单元,计算机,数据分析软件TalyMap 5.0组成.该仪器最大扫描范围为200 mm×200 mm× 200 mm,扫描精度可达0.05 μm.试件放置在可沿x和y方向移动的操纵台上,通过控制激光探头扫描位置确定扫描范围.当激光探头沿x轴移动时,仪器利用三角光学原理测量其距表面的距离,当测到某一条扫描线末端时,则在y方向步进一个步长(0.05 μm),开始新x方向扫描. 1.3......
Z≤10时,同样存在ap和bp,为了满足此时β和kp的取值,应有,. 1.1.2 塑性起皱失稳分析 图4 微元C受力情况 Fig. 4 Stress state of micro unit C 式(10)仅适用于弹性范围,即qcr≤qs时.qs为管坯初始屈服外压.由于初始屈服时,管坯尚未产生塑性变形,通过图1点中C所在截面环向方向的平衡方程,可认为 ...参数,用于Ti-15-3钛合金凸弯边橡皮成形起皱的预测,经实验验证,有限元模拟对Ti-15-3钛合金凸弯边上皱纹的模拟与实验结果有很好的一致性. 管材外压缩径成形工艺不同于常规的薄壁件成形工艺-管材板面内环向方向始终受到压应力的作用,成形区极易进入失稳状态,顺利缩径难度较大,工程应用受此限制从而影响到学术界对于缩径工艺鲜有研究.为此,结合颗粒介质管材内高压工艺实施便捷的优势,开展管材缩径成形工艺的......
;Magnus力和Saffman力 将LSFBS内颗粒与流体微元速度分解为径向和轴向2个分量.在上升水流作用下(轴向),因颗粒旋转产生的Magnus力在轴向上没有分量,对颗粒竖直方向的干扰沉降没有直接影响；径向水流作用区域主要位于入料口下方较小的范围内(其他分选区域内径向水流速度很小,可以忽略),该区域内因颗粒旋转可产生轴向的Magnus力分量. Saffman力方向与速度梯度方向平行,在LSFBS大部...,且Δt对Basset力的影响要更加显著；当Δt小于1 s时,Basset力超过流体阻力.需要注意的是,式(11)是稀疏两相流中颗粒所受Basset力公式,该式对于颗粒间相互作用不能忽略的密相两相流动的适应性还需要进一步研究[16].此外,刘小兵等[12]认为:在定常流场中运动时,可以忽略Basset力的影响；VOJIR等[17]利用微积分变换的方法[18]对不同条件下Basset力对颗粒运动的影响......
FeAl多孔材料的微观结构形貌 Fig. 1 SEM photo of pore microstructure of FeAl intermetallic porous material 图2 六边形多孔结构 Fig. 2 Hexagonal porous structure 图3 代表单元体 Fig. 3 Representative cell 2 多孔材料弹性模量推导 为了推导出多孔材料的弹性模量,将多孔材料均匀化成微极弹性连续介质,由应变能等效原理求得微极弹性连续介质的微极刚度系数和微极弹性常数,再利用微极理论推导出多孔材料宏观弹性模量的理论计算公式. 2.1 微极理论基本方程 在ERINGEN[18]的微极理论中,假设材料中的任一微元体都是由许多连续可变形的物质点构成,每一个物质点......
