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Mechanics, 2001, 22(4): 366-372. [10] 石修松, 程展林. 堆石料颗粒破碎的分形特性[J]. 岩石力学与工程学报, 2010, 29(增2): 3852-3857.SHI Xiusong, CHENG Zhanlin. Fractal behavior in crushing of rockfill material[J]. Chinese Journal... and Physics of Solids, 2007, 55: 1274-1297. (编辑 刘锦伟) 收稿日期:2014-09-17；修回日期:2014-11-03 基金项目(Foundation item):国家重点基础研究发展规划(973计划)项目(2013CB036404)；高等学校博士学科点专项科研基金资助项目(20110094110002)；高等学校学科创新引智计划项目......
延迟特性,主要的研究方法有动态面法[10],反步法[11],或者是在导引律设计中直接考虑弹体动态特性的影响[9, 12].随着滑模控制理论的发展,滑模控制在制导控制系统[1-3, 12-16]设计中得到了十分广泛的应用.滑模控制的最好优势是该方法对外界干扰和参数不确定性具有很强的鲁棒性.在普通的滑模变结构控制的设计中,会选择一个线性的滑动模态超曲面,使得系统的状态在到达滑动模态时跟踪误差会渐近的收..., 2002: 14-15. [21] 洪奕光, 程代展. 非线性系统的分析与控制[M]. 北京: 科学出版社, 2005: 159-161. HONG Yiguang, CHENG Daizhan. Analysis and control of nonlinear systems[M]. Beijing: Press of Science, 2005: 159-161. [22] KHALIL H......
片展向分布的等效节点集中力,如图5(b)所示. 3.3 计算结果分析 风力机仅受到自重和风荷载作用时,除塔底因应力集中存在应力突变外,Mises等效应力沿塔筒竖直向上呈先减小后增大的变化,塔顶附近应力反而增大,这主要是由于塔顶截面尺寸的减缩快于其内力的衰减所致.以63.4 m高度为界,在此高度以下塔筒背风面的Mises等效应力明显大于迎风面应力,在此高度以上塔筒的Mises等效应力分布......
: (9) 式中:B为叶片数；L是指升力；f为入流角；ρ为空气密度；r为叶片截面的展向位置；n为推力方向的单位向量；F为普朗特叶尖损失因子；fg为Glauert修正.同时,本文还采用动态入流模型和动态失速模型,修正风轮运转的非定常效应. 根据下式计算风轮攻角α ... combined effect[J]. Acta Energiae Solaris Sinica, 2009, 30(10): 1250-1256. [10] 徐亚洲, 李杰. 风浪相互作用Stokes模型[J]. 水科学进展, 2009, 20(2): 281-286. XU Yazhou, LI Jie. Stokes model for wind-wave interaction[J]. Advances......
and Stiffer materials for use in space vehicles[C]//13th International Conference on Aluminum Alloys (ICAA13). Cassada: TMS, 2012: 593-598. [3] 傅志红, 黄明辉, 周鹏展, 贺地求. 摩擦搅拌焊及其研究现状[J]. 焊接, 2002(11): 6-10... alloy plate[J]. Hot Working Technology, 2006, 35(19): 13-15. [14] 曹丽杰. 铝合金摩擦搅拌焊接缺陷的研究进展[J]. 表面技术, 2009, 38(3): 68-71. CAO Li-jie. Research progress of defect on aluminium alloys in friction stir......
置如下. 1) 流体入口条件. 1 气体入口:设定为压力入口,即 Pa, Pa,本文设定x=70 kPa.以恒温条件为热力学入口边界条件. 2 熔体入口:假设入口处熔体流动为全展流,即满足和 m/s,且静压梯度常数,其中z方向为挤出流动方向.以恒温条件为热力学边界条件. 2) 共挤壁面条件. 1 将气体层简化为完全滑移边界条件:口模壁面与熔体表面之间形成了稳定的气垫膜层,可视为熔体与口模壁面之间无......
显示随着工作环境温度的升高,蜂窝板剪切强度降低,最终由于胶粘部位开裂而失效. 在不同试验温度下对制备的铝蜂窝芯接头的抗剪切强度进行了测试,测试过程如图6所示:在制备好的蜂窝芯上截取如图中虚线所示的接头试样(30 mm×15 mm×0.15 mm),将其展平后在微小力学拉伸试验机上进行测试.表4所列为在570 ℃下所焊1060铝蜂窝芯c的接头拉剪实验结果,不同试验温度下接头拉剪强度基本都在46~52...制备的铝蜂窝板壁板间,壁板与面板连接处, 接头良好,未出现溶蚀,只有少量夹渣存在. 3) 1060铝箔制备的铝蜂窝芯接头的拉剪强度可达46~52 MPa,在高温测试条件下拉剪强度无明显下降.铝蜂窝板的平压强度为1.75 MPa,壁板的压缩强度可达50.02 MPa. REFERENCES [1] 刘玉军, 蒋 荃, 胡云林. 铝蜂窝复合板的发展及标准制定[J]. 中国建材科技, 2010(5......
件内部产生电阻热,作用面积小,不会产生表面气化,烧穿等现象.另外,它独有的电极夹持作用能使弹性薄片构件紧密贴合,是焊接铍青铜薄片的理想方法[4-6]. 微电阻点焊方法电极压力较小,其接头质量易受材料表面状态的影响,而材料表面状态又因表面粗糙度,表面硬度的变化而改变,许多学者开展了表面粗糙度相关研究.例如,徐春容等[7]研究不同表面粗糙度条件下的铍青铜薄片微电阻点焊,发现表面粗糙度较小时能获得更优质...料的研究进展[J]. 中国有色金属学报, 2014, 24(5): 1213-1219.XU De-mei, QIN Gao-wu, LI Feng, WANG Zhan-hong, ZHONG Jing-ming, HE Ji-lin, HE Li-jun. Advance in beryllium and beryllium-containing materials[J......
制,整个接头由熔化焊及钎焊连接组成.另外,通过产热分析发现,预置镍中间层增加镍与铍青铜之间的接触电阻和镍层体电阻,接头总产热电阻增大；镍中间层通过增大焊接热输入以及扩大接头连接区域面积使得接头的质量提高. 关键词:铍青铜；镍中间层；微电阻点焊；力学性能；作用机理 中图分类号:TG 453 文献标志码:A 随着航天事业的发展,我国也开始自主研制可展开薄膜卫星天线.国外航天局多采用高弹性的材料来制作豆荚杆形式的可展开机构.铍青铜薄片经固溶时效处理后具有超弹性性能及良好的电气性能[1-2],特别适合制造豆荚杆构件,用以保证豆荚杆的柔韧性和鼓起刚度,从而保证天线展开后形面精度及结构稳定性[3].由于豆荚杆材料和加工工艺的限制,国内铍青铜材质的豆荚杆构件都依赖进口,铍青铜材质的豆荚杆的自主研发势在必行. 豆荚杆是由两片异形薄片搭接而成,可选用的连......
着计算机技术的发展,涌现出大批新型的智能进化算法.这些算法具有较强的鲁棒性和广泛的适应性,对初始值不敏感,以高效,实用的特点吸引着学者尝试用于解决翼伞系统归航轨迹设计问题.比较有代表性的研究成果有LIU等[7-8]采用改进的粒子群算法寻优得到了基于最优控制的翼伞系统归航轨迹的近似最优解；焦亮等[9]使用混沌粒子群算法对灾难环境下翼伞空投机器人系统轨迹进行了规划.以上工作对于问题的求解多是将翼伞系统归航轨迹设计问题视为一类多目标优化问题,使用权重因子的方法将多目标优化转化为单目标优化,然后进行单目标函数寻优,优化结果严重依赖于权重因子的选择.其他关于翼伞系统轨迹规划的研究成果有:ROSICH等[10]对翼伞系统的群体归航的轨迹及控制规则进行了研究；LUDERS等[11]提出了一种基于快速扩展随机树的在线规划算法,在任意非凸的绘制地图上实现了翼伞系统风扰下精确归航的无碰路径生成；LEE等[12......
