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渐转变为大角度晶界的新晶粒.YANG等[9]发现了镁合金变形过程中的扭折带对新晶粒形核的促进作用.SIDIKOV等[10]提出孪生再结晶机制.国内外对高性能Mg-Gd-Y系合金也有类似研究[11-12].张新明等[13]研究了Mg-Gd-Y-Zr合金高温压缩变形过程中的真应力─真应变关系曲线,计算了形变表观激活能及应力指数,但是未确定Zener-Hollomon参数(Z参数)与动态再结晶的关系.本......
时,晶体比表面积增加,使表面力(表面张力和与周围晶粒的相互作用力)增加[12].表面张力和周围晶粒的相互作用力会引起晶粒表面层晶格的歪扭.由于表面力的影响, 使接近晶粒界面处产生了阻碍晶体变形的难变形区.对多晶体来说,晶粒越细则相应的难变形区越大,要使其产生滑移,需加较大的力,即表现为变形抗力增加.变形抗力增加即意味着材料强度,伸长率等力学性能提高.但电磁连铸工艺来说,电磁场强度(即电流强度)达到......
的 下弦杆线刚度之和(记为Ri)有关.其中: Ii-1和Ii分别为下弦杆面外惯性矩；di-1和di为节间长度；斜杆或竖杆抗扭刚度较小,对下弦节点水平面内抗转能力的贡献不大,可忽略不计. 以图1所示钢桁结合梁桥为例,在二期恒载作用下,计算出不同线刚度R时下弦节点水平刚性系数k,结果如图3所示.由于各下弦节点处k随R变化规律基本相同,图3中仅列出桥端下弦节点处k随R的变化曲线. 由图3可见:随......
, D16, D22, D26和D66为弯扭刚度系数; q为单位面积载荷. 图 1 板的坐标系 Fig. 1 Coordinates of plate 式(1)的齐次解可取为 w=eiαxeiα′y或w=e-iαxeiα′y. 将上式代入(1)式并令q=0, 可得 D11α4+4D16α3α′+2(D12+2D66)α2α′2+4D26αα′3......
. 这是由于合金属于六方晶系, 滑移系少, 合金通过滑移, 孪生和扭折实现整体变形的协调, 但当应变达到比较小的程度时, 协调变形就难以继续进行, 因而导致裂纹萌生和扩展. 虽多个样品室温拉伸的极限强度都超过370MPa, 屈服强度超过350MPa, 但延伸率不超过5%. 含Zr合金300℃拉伸时的极限强度超过220MPa, 屈服强度超过200MPa, 延伸率超过20%,[CM(22]这是镁合金......
分别为应力和偶应力张量; ε和k分别表示应变和扭率张量; d为微极理论中的弹性系数张量; ΣS为外载荷; 为复合材料的有效柔度张量; 上标S表示各量对应的是传统均匀对称外载应力场, 而<·>表示在代表单元内平均. 对代表单元保持外载荷不变, 让局部材料柔度张量产生如下独立变分δm(x), δd(x), 这样宏观柔度张量也将产生变分, 这样式(3)最终化为 因......
宽为5 μm左右.图3(b)~(e)所示为应变速率为10-3 s-1,不同温度下的变形组织.从图中可以看出,800 ℃时条状组织消失,原始α相破碎,出现许多不规则的小颗粒.850 ℃时,小颗粒轮廓更加清晰,α相晶界弯曲扭折,说明出现了动态再结晶现象.当变形温度为900 ℃时,变形组织全部变为等轴组织.当 图2 Ti80合金的拉伸试样 Fig.2 Tensile......
生失配时, 则该区的弯曲应力可达100~250 MPa [5] . 本工作所采用的483Q型柴油机的工况比普通柴油机的工况更为苛刻, 主要表现为高额定转速, 高扭矩 (见表1) . 如果排气阀在试验中出现问题, 将会直接反映到发动机性能指标上, 如排气阀锥面严重磨损会使气门间隙变小, 发动机的密封性能变差, 导致发动机工作室中的燃烧不充分, 从而使功率下降, 比油耗增加......
of water content 金川矿区属典型大陆性气候,干旱少雨,地表水系不发育；矿区内岩体非常破碎,但因处于较高的地应力环境中,在未采动的条件下,结构面紧密闭 合,加之切割矿区的周边断层均属压性或压扭性阻水断层,远程地下的渗流和补给不畅.因此,可以认为矿区既缺乏地表水补给源,又缺乏远程补给的通 道,水文地质条件较简单,天然岩体(尤其是深部基......
of PDC bit’s cutter 从图4可以看出:斜镶角为15°的复合片钻头,其切削齿的最佳出露量为2 mm. 出露量太大或太小都会使复合片体积磨耗增大.一方面,出露量太小,不利于清粉,钻进时产生的岩屑对复合片进行第2次研磨,使复合片体积磨耗增大；另一方面,出露量过大,切入深度容易大于润湿层深度,复合片进行干磨,摩擦因数增大,体积磨耗也就增大；从受力的角度分析,若出露量过大,其受到的扭矩也大......
