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[11-12]的分析,双剪统一屈服准则存在双重滑移角问题的根本原因是该准则采用了两个联立表达式而引起的.与双剪统一屈服准则相比,文中的准则表达式只有一个, 故在任何应力状态下都不会存在双重滑移角问题. 2 三剪屈服准则极限线及实验对比 2.1 σ-τ组合应力状态下的三剪屈服准则极限线及实验对比 利用薄壁圆筒在轴向力和扭矩作用下产生的σ-τ组合应力对材料进行屈服和强度实验......
; 地质及地球物理概况 铜山铜矿位于铜陵-安庆成矿带中部,其构造位置位于姥山背斜的南东翼,地层为泥盆系-二叠系地层.姥山背斜的总体走向为北东50?,在矿床产出部位轴向弯转,呈向南东突出的弧形.区内断裂构造发育,以平行褶皱轴向的逆冲断裂,层间伸展滑动引起的构造破碎带和北东向的压扭性断裂为主.花岗闪长斑岩沿上述断裂的交接处侵入,并沿断裂面和层间滑动面贯入,引起广泛的接触交代变质,热液蚀变及矿化作用.铜......
壳理论[9-10].Reissner[10]提出了Reissner扁壳理论,并对受扭球形浅壳的应力集中现象进行了分析.胡超等[11]应用Reissner扁壳理论对厚壁容器圆柱壳任意开孔应力集中问题进行了研究.由于Reissner扁壳理论用法向位移函数w0,应力函数Φ0及广义位移函数f0表示厚圆柱壳在外载作用下的应力状态,微分方程复杂,阶次较高,求解困难,在此,本文作者根据圆形贮液池轴对称特点,建立......
.因此,选用来自同一轧机轧出的铝板,以保证铝板和铝卷的粗糙度相同,同时,通过扭矩扳手调节铝板间的压力,使其与铝卷的卷紧力相同.在铝板加热实验中,通过热电偶得到铝板内部局部点温度,最后,利用黄金分割点法求解得铝板间的导热系数. 实验铝板的粗糙度Ra为0.4 μm,夹紧力为8 MPa.采用电阻炉加热,其功率为3 kW.选择K型铠装带补偿功能的热电偶,其误差范围为-1~1 ℃.测温仪为英华达测温仪,用于......
个原子的厚度.滑移不是一个连续过程,只有当应力达到临界应力后,才突然开始滑移,在滑移过程中,晶界和亚晶界都是运动的障碍,这些障碍造成位错堆积,晶格歪扭,最后在晶界发生运动.合金在高温拉伸时就发生了晶内,晶间滑移(图4)和晶体转动现象. 图4 450 ℃时拉伸变形区晶间滑移的TEM像 Fig.4 TEM image of intergranular slip......
.梁的一端固定,索的一端铰接,另一端与梁耦合.为研究方便又能体现问题本质,对索与梁进行如下基本假设: a. 不考虑索和梁的材料非线性； b. 索在重力作用下垂度曲线近似为抛物线； c. 忽略索的抗扭刚度,抗弯刚度及抗剪刚度； d. 拉索的本构关系服从胡克定律,并且各点受力均匀. (a) 静态构形；(b) 动态构形 图1 单梁-多索组合结构构形 Fig.1 ......
较大的危害,已逐渐被淘汰.而纸基摩擦材料热负荷较低,在高温下易因摩擦磨损而毁坏,导致性能恶化.粉末冶金摩擦材料具有较高的摩擦因数,高导热性,高耐磨性以及能承受较大的扭矩等优良性能而得到广泛应用. 在此,本文作者通过添加短切炭纤维以提高湿式摩擦材料的动摩擦因数,降低磨耗和提高材料的能量负荷能力以满足重载使用的要求,研究一种高性能的铜基粉末冶金摩擦材料并进行了变工况下的湿式摩擦性能试验. 1......
压力大,导致金属流出模口时的速度分布不均匀,通常离模孔中心越近金属流动速度越块.因此,型材挤出后易出现扭拧﹑波浪﹑弯曲和裂纹等缺陷.通过调整导流孔局部外形尺寸来控制金属的流入量可达到平衡金属流速的目的. 图1所示为一种非对称钩型材示意图,型材壁厚为2 mm.对于这种宽向尺寸较大的薄壁实心型材,一般应将挤压模具设计成带预变形的结构(导流孔).模孔由型材质心确定(如图1(b)中x和y轴的交点处),工......
,主梁按空间梁段有限元计算,主梁单元横截面的空间振动位移模式为横向位移,左,右腹板竖向位移及绕扭心的转角位移.有了单元位移模式,就可推导桥梁结构空间振动总势能. 1.3 车桥系统空间振动方程的建立及求解 列车过桥时,设在t时刻有n辆车在桥上,则桥上列车空间振动总势能为 桥梁结构空间振动的势能为,则在t时刻,车桥系统空间振动的总势能为 ......
地迁移导致再结晶晶粒尺寸和体积分数均增大.Myshlyaev等[16]认为在变形过程中,孪晶界可以作为障碍物阻碍位错的运动,位错在孪晶界堆积产生应力集中,为了减小应力集中,孪晶界附近的塞积位错重新排列成小角晶界并最终形成动态再结晶晶粒；同时,孪晶交叉处为高度扭折区,晶格发生弯曲,会产生大的弹性应变,因而具有较高的能量,可以作为再结晶的形核区. 综合本研究结果可以看出,在压缩变形的初始阶段,基面位......
