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; (11) 其中:为水作用t时间的断裂韧度；为干燥条件下测得的断裂韧度. 采用双扭试验测试岩石的断裂韧度,计算式如 下[18]: (12) 式中:P为作用于扭杆上的荷载,同时,P与水作用t有关；Wm为扭臂长度；ν为泊松比；d为试件厚度；dn为试件......
速重载的工作条件下,面齿轮传动的轮齿将产生弹性变形,扭转变形,热变形等现象,导致面齿轮传动时出现齿面载荷分布不均匀,承载能力下降,振动噪声增大,传动不平稳等情况[5-8],因此,研究面齿轮传动修形技术,对改善其接触特性和动态特性具有重要意义.渐开线圆柱齿轮的修形技术在理论和技术上均已较成熟,在修形量的计算,有限元接触分析,轮齿的弯曲和接触强度等方面都有相关研究[9-13].因此,本文作者对面齿轮传...k1分别为面齿轮和圆柱齿轮的支撑刚度；cf和c1分别为面齿轮和圆柱齿轮的支撑阻尼.设主动圆柱齿轮的输入扭矩为T1,从动面齿轮所受扭矩为Tf.根据图7所示的啮合关系,面齿轮传动系统共包含6个自由度,分别为圆柱齿轮沿x和z方向的振动位移x1和z1,面齿轮x和z方向的振动位移xf和zf,2个齿轮绕各自轴线的扭转振动角度和. 图7 面齿轮传动系统的动力学模型 Fig. 7 ......
称,且随着A与B之间的距离增大,两者之间的相关性减弱,对称点的风压时程和风荷载时程也不一样,因此,即使作用在对称的长悬臂输电塔结构上,经过动力计算后也会产生非对称的响应,即扭转响应,而目前在以风振系数为基础的拟静力风振响应计算中并没有考虑到这种响应. 为了便于分析影响结构扭转响应的因素,将对称的长悬臂输电塔模型进行等效,横担的等效截面惯性矩为I,弹性模量为E,将塔身部分等效为一个扭转弹簧,刚度为kT,如图2所示. 图2 横担扭转分析模型 Fig. 2 Analysis model of cross arm torsion 将对称点的风荷载分解成对称部分和反对称部分,扭转响应主要由反对称部分产生,根据风速的模拟过程可知,反对称荷载时程的期望E(q(t))=0.考虑到结构的对称性,并将结构质量对称等效在点A和B上,则该单自由度体系的动力学方程和相应的等效刚度分别为 (7) 式中:m为等效质......
簇,取出所得交点的扭矩和曲线自身的转速参数,将离散点拟合得万有特性曲线[7].混凝土泵车是一种用于输送和浇筑混凝土的专用工程机械,其特点是功率大,工况多变,油耗高[8].目前,国内混凝土泵车基本采用日本五十铃,瑞典沃尔沃,德国奔驰等进口底盘,底盘生产商将发动机与底盘传动系集成供给中国市场.在这些厂商向中国泵车企业提供的技术资料中,均不包含发动机万有特性曲线,给泵车的节能优化设计带来困难.要获得发动...参数之一,但由于泵车底盘传动系空间的限制及拆装困难,无法在发动机输出轴上安装扭矩传感器,只能间接获取. 泵车发动机输出轴经过传动轴,变速箱及分动箱环节后联接液压泵.从发动机输出端到分动箱输出轴为纯机械传动,能量损失为摩擦消耗,测量有困难.为此,将整个机械传动系统看作发动机的一部分,将发动机输出延伸到分动箱输出端.而分动箱与液压泵相连,用液压加载方式间接对发动机进行加载,测量液压泵的压力和流量获得......
,片状α的球化程度随着应变的增大而增大.图3所示为温度900 ℃,应变速率为0.01 s-1 时不同应变下的显微组织.可以看出,应变为0.6时,原始β晶粒被拉长,晶界部分被破碎,晶内片状α变短,但等轴α组织很少,球化刚开始；应变量为1.5时,晶界α进一步被破碎,晶内片状α发生扭曲和扭折,部分发生折断,长径比缩小,从而产生部分等轴α组织；应变为2.8时,片状α大部分已经球化,得到均匀的球状α组织.另...; (c) 860 ℃, 0.01 s-1; (d) 900 ℃, 0.01 s-1; (e) 940 ℃, 0.01 s-1; (f) 970 ℃, 0.01 s-1 2.3 片层组织TA15钛合金变形软化分析 有关片层组织钛合金两相区变形应力软化的原因,MILLER等[5]认为是由于变形扭折或弯曲造成的.而且受织构的影响,拉伸变形方式下的应力峰值后的软化程度较压缩变形方式......
制和两级中心轮支撑刚度的确定提供理论依据. 1 传动系统的动力学模型 封闭差动行星传动系统简图如图1所示.系统由差动级(太阳轮Zs1,行星轮Zpi(i=1,2,…,N),内齿轮Zr1,行星架H)和封闭级(太阳轮Zs2,星轮Zmj(j=1,2,…,M),内齿轮Zr2,输出轴L)相连接而成(其中:N表示行星轮个数,M表示星轮个数).输入扭矩TD经差动级太阳轮Zs1分流到行星架H和内齿轮...没有浮动能力,仅具有扭转自由度. 图1 封闭差动行星传动系统简图 Fig.1 Sketch of encased differential planetary train 图2 封闭差动行星传动系统动力学模型 Fig.2 Dynamic model of encased......
构,尺寸和运动参数,采用ANSYS有限元分析螺旋体的整体弯曲和扭转性能,以保证机构设计参数合理并具有良好的机械性能.研究表明:通过对叶片截面温度场的分析发现,叶片在工作时间内的温升在材料的允许范围内,验证所选叶片材质的合理性；通过对螺旋体的应力分析,发现自由端叶片和螺旋内径处为薄弱环节,提出螺旋体自由端的缩径结构和外窄内宽的梯形叶片截面.采用本机构进行机械化装出料,可将装出料时间由2 h缩短为15... of screw structure 综上所述,螺旋体的主要结构尺寸及运动参数如表2所列.装出料总时间为569 s,平均装出料量为2.8 t/h,满足设计要求. 1.2.3 螺旋内径,传动轴长和叶片厚度 除螺旋直径和螺距,螺旋体的结构尺寸还包括螺旋内径d,传动轴长L和叶片厚度δ.这3个参数对螺旋体整体弯曲和扭转性能会有较大影响,因而进一步采用ANSYS有限元软件进行静应力分析,确定这......
离缝可能是由于扣件纵向阻力过大或者摩擦力降低引起的. 图5 轨道板受力图 Fig. 5 Force diagram of slab 从以上分析可知:凸形挡台的受力,树脂层的离缝以及树脂层的压缩量主要与扣件的纵向阻力及轨道板与袋装CA砂浆层的摩阻力有关.该桥两端出现半圆形凸形挡台与底座连接处拉裂,树脂层离缝过大等病害还与以下几方面的原因有关:扣件螺栓扭矩过大导致扣件纵向阻力...轨与轨道板的相对位移限值或者选择小阻力扣件的使用范围来防止轨下垫板的窜出. (2) 刚构桥两端的半圆形凸形挡台与底座连接处拉裂病害出现的原因主要是由于扣件螺栓扭矩过大,扣件的绝缘轨距块卡紧轨底导致钢轨不能沿垫板滑动等从而造成扣件纵向阻力增大使刚构桥两端的半圆形凸形挡台受到的纵向力过大,造成凸形挡台与底座板处拉裂；半圆形凸形挡台周围填充树脂与轨道板产生离缝的主要原因一方面是由于扣件纵向阻力增加,另一......
内部微米级的尺寸长度相联系. 如用C1,D1分别对应微极理论中夹杂的平动和旋转的弹性系数张量(视夹杂为球形),将该夹杂放置在微极弹性系数张量为C0,D0的无限大基体中,受远场应变ε0和扭率K0作用,根据胡更开等[16]的研究结果,平均等效夹杂方法为 (1) (2) 式中:指某量在夹杂内的体积平均,而k为与球形夹杂相对应的扭率张量. 对于球形夹杂,平均微极介质的类Eshelby张量具体形式为 (3) (4) 式中:Ti和Qi (i=1~3)为与材料Lame(拉梅)常数及材料组分的微结构尺寸参数有关的常数项. 以此为基础,将分析材料有效弹性性能的Mori-Tanaka法推广到微极理论,并运用推广到微极材料的塑性硬化割线模量法,即可分别对近片层γ-TiAl基合金的等效弹性性能和塑性流动......
所示为蒙大拿湖盆雁列构造型隐性断裂带(据AAPG论文集51略改).蒙大拿湖盆一系列小断层长短不齐,时疏时密,沿北西西方向呈不规则雁列式展布(图1).这些小断层具有一致的走向,倾向相同或相背,沿着北西西走向形成一系列的隆起,凹陷,褶皱等构造.它们平面上多表现为分段的特征,如湖盆西段为密集平行排列的雁列式小断层带,东段为分散稀疏排列的小断层带,规律性差,不易被识别.研究证实这是在左行张扭应力场作用下形成的弱变形趋势带.这种雁列状弱变形趋势带在张扭和压扭盆地中较发育,如渤海湾盆地,苏北盆地和江汉盆地等. 图1 蒙大拿湖盆雁列构造型隐性断裂带 (据AAPG论文集51略改) Fig. 1 En-echelon structures type covert fault zone in Montana 1.2 凹陷侧列型隐性断裂带 图2所示为密执安盆地Scipio......
