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型疲劳试验,研究复合式索锚结构的疲劳性能,分析结构的疲劳破坏形式.研究结果表明:试验采用的基本结构模型与实桥结构在主要疲劳敏感位置的应力分布基本一致.锚压板与锚板连接端部出现滑开型裂纹,并沿与锚板成30°~60°的方向扩展；传力竖板与锚压板焊缝端部出现在焊趾处萌生并沿垂直于锚压板方向和竖板厚度方向扩展的张开型裂纹,传力竖板的开裂导致试件完全破坏.以观测到裂纹为疲劳失效判据,轴拉细节建议采用我国铁路...点主要沿传力竖板N0和锚压板N1的焊缝方向,焊缝两侧距离焊趾间距8 mm的位置布置,以及焊接背面对应位置对称布置,P1,P2,P3和P4位置的主要应变片布置如图7所示. 3 初始应力状态 在初始状态下施加静力荷载,可以得到传力竖板和锚压板的受力状态.本文以试件TS1和TS2的应力分布为例进行说明. 3.1 传力竖板受力状态 传力竖板N0中与锚压板N1连接位置,即P1和P2处应力分布如图8所示.从图......
; 要:基于铝合金和镀锌钢在熔点上的差异,以ER4043(AlSi5)为填充材料,采用大光斑Nd:YAG激光+MIG电弧复合热源焊接工艺实现两者的熔-钎焊接,研究熔钎焊接头组织和性能.铝合金/镀锌钢板熔钎焊接头分为熔焊接头和钎焊缝两部分,熔焊缝组织由α(Al)等轴晶和晶界上短棒状的Al-Si共晶组织组成,焊趾处的富锌区为α-Al-Zn 固溶体和Al-Zn 共晶组织.钎焊缝为Fe-Al金属间化合物层......
铸工熔模铸造古为今用朱家银,卫开趾摘 要:<正> 熔模(失(?))铸造它具有两个与"众"不同之特点:一为易熔材料作模型,造型后加热熔化制得型腔;另一是铸型表面层利用特殊的高级材料,获得完整的无分型面的外模.所以它可以铸造形状复杂,尺寸精确,表面光洁的种种合金铸件.这是一种优越的铸造方法,现代许多精密尖端产品都需依赖于它.我国古代早就有辉煌成就,我们经过关键词:......
降雨型堆积体滑坡大尺寸模型试验陈宇龙1,黄栋21. 东京大学土木工程系2. 中国科学院山地灾害与地表过程重点实验室摘 要:以堆积体坡为研究对象,进行了大尺寸模型边坡试验,研究了降雨条件下堆积体边坡渗流,变形,破坏的规律,探讨了声发射作为预警的判据.结果表明:浸润面到达后水的体积分数持续增加,增加到峰值后,地下水水位才开始增高.坡顶的位移较大,坡趾的位移较小,位移的增大有一个加速过程.在滑坡启动的瞬间,倾斜角突然增大,加速过程极短.边坡失稳过程中声发射撞击数先缓慢上升再急剧上升.边坡失稳与坡面径流和细粒迁移密切相关.关键词:大尺寸;模型试验;滑坡;降雨入渗;堆积体;......
备不够,即抗倾覆稳定系数小于设计计算值,有必要对挡土墙的抗倾覆稳定性设计进行分析与研究.对挡土墙抗倾覆稳定性进行设计时,现行<公路路基设计规范JTGD 30-2004>是在不计地基反力力矩条件下求出稳定力系对墙趾的稳定力矩和倾覆力系对墙趾的倾覆力矩,定义前者与后者之比为抗倾覆稳定系数K0.当抗倾覆稳定系数K0不小于现行规范表5.4.3-3中的规定值时,则判定挡土墙满足抗倾覆稳定性要求[2].根据现行规范,当挡土墙的填土性质相同时,将它们分别放置于不同的地基土层 上,其抗倾覆稳定系数K0应相等.这显然与地基软硬程度或 地基刚度影响挡土墙抗倾覆稳定性的实际情况不符[3-10]. 挡土墙抗倾覆稳定系数应该根据挡土墙发生倾覆破坏前瞬时的平衡条件确定.在挡土墙倾覆破坏前瞬时,挡土墙基底与地基是相互接触的,且一般为面接触,并非点接触,地基反力的作用线不通过墙趾.当以墙趾为矩心时,基底反力对挡土墙产生......
和趾端附近径向流入量较大,中间部位流量较小,而且较为平均；压裂产能的计算精度较高. 关键词:径向井；远端压裂；变质量流动；压降；产能；数学模型 中图分类号:TE328 文献标志码:A ...,近端裸眼段从跟端到趾端分为N个微线汇,为了研究方便,取N为偶数；(5) 近端裸眼段和远端压裂段独立生产,互不干扰；(6) 远端压裂段无流体直接流入径向井中,流体全部流入裂缝中,再从裂缝流入径向井,且各个裂缝产量相等；(7) 裂缝底部的压力都等于近端裸眼段趾端的压力. 1 近端裸眼段产能计算模型 1.1 径向井近端裸眼段井筒内管流模型 由于径向井为裸眼完井,径向井生产时除了有......
图 Fig. 4 Schematic diagram of footprint center line acquisition 1) 前掌区和拇趾区特征测量. 前掌区压痕高程,是指前掌部分反映出的压痕凹凸.拇趾区压痕高程则是指拇趾部分反映出的压痕凹凸.由于每个人赤足形态结构的差异,行走时作用力强度及分布不同,形状不同而形成的前掌压痕和拇趾压痕,其表现出的凹凸既有x轴和y轴上的经纬位置不同,又有z轴上的海拔高低差异[19]. 取前掌区和拇趾区共23个坐标点,通过激光测距传感器来实测它们在z轴上的高程数据.以左脚模型为例,前掌区的17个坐标点为(单位:mm):山顶点H0(0,120),H1(0,130),H2(10,130),H3(10,120),H4(10,110),H5(0,110),H6(-10,110),H7(-10,120),山腰点H8(-10,130),H9(0,150......
kan分别为长油管和环空导热系数,W/(m·K)；Tlt,Tan和Tres分别为长油管,环空和地层温度,°C. 1.2.3 摩擦力及摩擦力做功计算 当长油管内蒸汽流动时,其摩擦力及摩擦力做功采用常规算法计算[10].当蒸汽从长油管趾端进入环空时,考虑割缝筛管参数对摩擦力,摩擦力做功的影响,摩擦力及摩擦力做功计算式为[19]: (9) (10) 式中:pgf为微元段割缝排数；τanl(k)为第k排割...)~(20)即可得到SAGD循环预热阶段流体在井筒和地层内的流动及传热规律,具体步骤如下:1) 在一定井底流压和注汽速度下,假定每一时间步地层压力,温度及饱和度变化值；2) 将长油管跟端A点到趾端B点,环空趾端B点到跟端A点均匀划分,并假定各微元段入口处的蒸汽压力,温度和干度；3) 长油管第1个微元段出口处的压力,温度和干度以该微元段入口处的蒸汽参数值为起点,反复迭代计算,直至计算结果与假定的蒸汽......
的方向差异,壁板分为前进侧(AS,焊接速度和旋转速度相同一侧)和后退侧(RS,焊接速度和旋转速度相反一侧).本实验中双道焊接头不存在严格意义上的前进侧和后退侧,为表述方便,用第一道定义壁板前进侧和后退侧. 如图5(a)和5(c)所示,单道焊接可实现筋板和壁板T型接头连接,存在由搅拌工具顶锻,挤压和刚性夹具限制共同作用而形成的二个圆滑过渡焊趾.在壁板焊缝前进侧焊趾部位存在缺口,出现根趾缺陷(Root toe defect).在壁板焊缝前进侧圆角过渡焊趾边缘存在隧道缺陷(Tunnel),可削弱焊缝有效工作断面,产生应力集中.如图6(c)和6(d)所示,接头存在吻接(Kiss bonding)和"Z"线(Zigzag line)等弱连接缺陷.除了筋板焊缝前进侧和后退侧圆角过渡焊趾边缘吻接缺陷外,在后退侧存在沿着焊前试板接触位置走向的吻接缺陷,搭接T型接头和对接T型接头因焊前试板接头形式不同,吻接......
得部件在该频率振动情况下以更大的振幅振动,加速扣件弹条的破坏.而弹条在正弦激振力作用下的谐响应应力和谐响加速度能够反映出弹条的敏感频带.结合模态振型,对弹条进行谐响应分析,将作用于弹条趾端的动态力简化成作用于趾端下表面中心的单位正弦力,结合现场调查扫频分析频率范围取0~2.0 kHz,在自由状态下,弹条各部位的最大等效应力和垂向加速度分别如图19和图20所示. 图19 弹条不同部位谐响应应力...为钢轨波磨的通过频率,与弹条自由状态下的第1和第2阶模态的固有频率相近,表明DTⅥ2型扣件弹条的固有频率与典型钢轨波磨的通过频率接近,因此,在典型钢轨波磨的激励下,弹条易产生共振,从而增大弹条的振动幅值,加速弹条的疲劳损坏,造成弹条突然断裂.其中,弹条小圆弧内侧和跟端最大等效应力明显大于大圆弧拱顶和趾端最大等效应力,并且已经远远超过弹条的屈服强度,使弹条产生塑性变形,且该处是弹条断裂常发生的位置......
