共搜索到215条信息，每页显示10条信息，共22页。用时：0小时0分0秒335毫秒
,应力集中系数则先增大后减小.工作面自背斜轴部俯采时工作面前方支承压力较大,自向斜轴部仰采时较小.当工作面过褶皱轴部时,直接顶受压状态的应力集中程度逐渐减小,减小的过程伴随着能量释放激增的现象,此时极易诱发冲击地压.关键词:褶皱构造;冲击地压;矿山压力;支承压力;...采动条件下褶皱构造区不均匀应力场演化特征研究王宏伟1,2,邓代新1,江灿1,石瑞明1,闫鑫11. 中国矿业大学(北京)力学与建筑工程学院2. 中国矿业大学(北京)深部岩土力学与地下工程国家重点实验室摘 要:褶皱作为地壳岩层运动形成的地质构造之一,其附近岩层分布较大的残余不均匀构造应力,是诱发煤矿冲击地压的主要......
度考虑,通过维持厚冲积层底部含水层水位稳定来预防井筒破坏.针对注水法预防井筒破坏机理认识不足,现场应用效果及可行性还需要系统的研究与探讨等问题,采用室内试验,数值模拟和现场实践等方法分析了黄淮地区深埋黏土的工程性质及失水变形机理,研究了疏,注水条件下井筒受力状态和地层变形情况,并对注水法的应用效果及可行性进行了探讨.结果表明:深埋黏土主要由伊利石,高岭石等膨胀性物质组成,且随埋深增大向半固态转变,松散冲积层底部含水砂层失水上覆土层变形以整体滑移为主;疏水条件下井壁垂直压应力持续增大,地层压缩量增大,注水后,井壁垂直压应力减小,地层压缩量减小甚至出现微抬升,注水有效抑制了附加应力的产生,缓解了井壁的受压状态.在此基础上,通过对济三煤矿注水法的应用效果以及朱仙庄煤矿大降深疏降条件下注水法应用的可行性分析,得出济三煤矿工业广场松散底部含水层可控性较强,现场多孔联合注水效果较好,有效预防了井筒破坏......
高浓度充填料浆管路输送的实践,建立了泵送充填管路输送模型;基于浆体管道输送基本理论,研究了充填不满管流的产生原因,提出了不满管流状态的理论判别式;根据不满管流输送过程中浆体的运动特征,探讨了不满管流对管路输送系统的危害;结合实例分析提出了不满管流输送状态的防治途径.结果表明:影响充填料浆输送状态的主要因素有充填流量,管道的几何参数和布置方式,料浆的流变特性和密度.输送过程中,充填料浆及输送参量匹配不合理,在垂直钻孔管顶部,高浓度料浆将出现拉断现象,由连续体变为不连续体,导致了管道输送的不满管流状态.随着浆体拉断区的进一步发展,垂直钻孔管上部出现空管段,并呈现一定的真空度,处于负压状态,浆体由固,液两相流状态转变成固,液,气(汽)三相流.浆体状态的变化,恶化了充填管路输送的稳定性,对管路输送系统产生明显的影响和危害:"水锤"冲击作用,对管壁的冲蚀磨损,水平管道振动,料浆发生淤积堵塞,损害充填......
自进式动平衡围压水射流钻孔试验装置设计与试验梁春苗1,2,姚宁平2,姚亚峰1,2,张金宝2,沙翠翠2,李坤21. 煤炭科学研究总院2. 中煤科工集团西安研究院有限公司摘 要:针对煤层气井极小半径侧钻增产技术与装备研究中高压水射流钻孔试验的需求,为模拟自进式动态平衡孔底围压射流状态,以更接近实际水射流钻孔试验情况,首先开发了自进式动态平衡围压水射流钻孔试验装置,该装置包含动态平衡测力,动态平衡配重和围压舱3部分,可对直径200 mm,长度300 mm的煤样进行淹没状态和10 MPa以内围压下自进力,钻进速度和不同喷头,喷嘴组合的水射流钻进试验.然后利用匀速运动时配重与装置内部密封阻力平衡的方法,对试验装置进行了标定试验,得到了不同围压下,密封件阻力与所需的配重之间的关系式.最后运用此模拟试验装置完成了......
,首先利用混合罚函数方法计算出不规则井壁的映射函数方程;其次利用复变函数理论,推导出井壁全应力和位移场弹性近似解析解,并通过数值模拟对解析解进行了验证,最后考虑了接触面孔隙率np,卸载率η,侧压力系数λ和井壁厚径比ξ等因素的影响.结果表明,映射函数可高度映射非圆形井壁断面,保证井壁形状对理论解的影响;针对直墙半圆拱型井壁,底板和侧墙与底板连接处应力梯度最大,井壁底板和拱顶内缘中心为防裂控制点,接触面孔隙率变大会缓解顶底板的拉应力,但同时会增加侧墙处拉应力,接触面孔隙率可改变拱顶和侧墙的受力状态,np≥0.8后,侧墙上端为防裂控制点,拱顶内缘转为受压状态;井壁厚径比ξ的变化可显著减小井壁的受力和变形值,但不改变井壁的受力和变形状态;因此在井壁设计时需综合考虑井径与侧墙高度比,合理优化井壁断面,围岩卸载率直接反映了井筒开挖后围岩作用在井壁上的荷载,在设计和施工时应充分利用围岩自承载能力,减小井壁......
态,针对浅埋薄基岩工况条件下断裂结构顶板岩层压力传递成拱特点,以单一关键层断裂覆岩为研究对象,根据采场断裂岩层回转下沉运动中的典型受压状态,讨论岩层接触面和关键块内压应力传递路径及分布特征,分析覆岩关键块内集中压应力的拱效应形成机制.通过构建断裂覆岩铰拱结构力学模型,解析推导了对应覆岩铰拱结构的拱轴力求解公式,分析了周期断裂覆岩关键块回转接触特征及应力传递规律.以神东矿区大柳塔矿典型浅埋单一关键层...键部位最大主应力拟合规律及垂直应力分布特征,明确了主压应力成拱效应影响下铰拱结构,台阶结构和砌体梁结构断裂覆岩前后支撑区域的承载状态.关键词:浅埋采场;关键层;覆岩结构;主应力;演化特征;......
铜钢界面热应力分布.结果表明:煤气温度为1200 ℃时,高炉内无渣皮覆盖铜钢复合冷却壁肋热面最高温度为180 ℃,较相同煤气温度下铜冷却壁的最高温度高约30 ℃,较铸钢冷却壁的最高温度低约520 ℃.铜钢复合冷却壁具备铜冷却壁的传热性能.铜钢界面边缘正应力σz大于0,表现为受拉状态；冷面增加加强筋后,铜钢界面边缘正应力σz小于0,表现为受压状态,且最大等效应力降低至114.45 MPa,低于铜钢复...]模拟了高炉内铜钢复合冷却壁的温度分布；竺超今等[16]建立高炉内铜钢复合冷却壁的传热及热应力分布数学模型,研究了炉内操作参数对其温度及热应力分布的影响.然而,以上这些有关铜钢复合冷却壁的研究主要集中于传热分析,而热应力分析涉及较少,且仅采用数值模拟方法,计算结果缺乏试验验证.另一方面,以上研究中仅以等效应力表征铜钢复合冷却壁的热应力分布,但铜钢复合冷却壁铜钢界面的受力状态,即受拉或受压,对分析其......
能力,分析素混凝土柱和钢筋混凝土柱加固后的破坏机理.在试验分析的基础上建立HPFL-黏钢联合加固RC方柱轴心受压承载力计算公式.研究结果表明:加固层与原结构共同工作性能良好；在加固层约束作用下,加固柱核芯混凝土处于三轴受压状态,早龄期极限承载力得到显著提高,变形能力增强；加固钢筋混凝土柱破坏时,沿螺栓在柱纵向形成主要破坏带,同时柱中部砂浆及混凝土压碎外鼓,角钢压弯,纵筋压屈,钢绞线在角钢尖角处剪断...,原柱纵筋应变,角钢应变三者曲线发生分离.箍筋,钢绞线和角钢共同约束了核芯混凝土的膨胀,使核芯混凝土处于三轴受压状态.当达到极限荷载时,由于角钢尖角处倒角不够,钢绞线存在严重的应力集中,没有完全发挥其最大约束作用就被角钢剪断,导致柱承载力下降较快.素混凝土加固构件与Z4柱类似,此处不再赘述. 表3 加固构件荷载特征参数 Table 3 Load feature......
......
"砌体基本力学性能试验方法标准"中关于标准砌体抗压试件高厚比应控制在3~5的规定不能适用于生土基砌体；当试件高厚比为3~4时,2类生土基砌体破坏形态统一,能真实反映砌体构件受压状态,且试验数据稳定性较好,建议生土基砌体强度标准试件的高度应按高厚比为3~4确定；采用快硬石膏自流平对试件加载面进行找平可保证2类生土基砌体顶面与加载板紧密接触,且所测得砌体抗压强度离散性较小,建议生土基砌体强度标准试件顶部...坯顶面形成形如火山口状的"凹面",湿沙无法垫平"凹面"边缘,在边缘处形成的应力集中致使砌体顶部先于底部破坏.其他找平方式的生土基砌体破坏形态较为一致,均呈现出竖向裂缝贯穿破坏的特征. 2.2 抗压性能 2.2.1 试件高厚比对抗压性能的影响 不同高厚比生土基砌体试件的峰值荷载,峰值位移,抗压强度均值及其变异系数如表5所示. 表5 不同高厚比生土基砌体试验结果 Table 5 Test......
