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为303.2 A·m-2,能耗为16881876 k W·h·t-1.实验中各金属在溶液和阳极泥中的分配情况,与热力学分析结果相符.铼的富集比超过3.0,实现了对铼等稀散金属的富集.此外,阳极泥呈黑色细粉末状,可以直接用于后续浸出实验研究.关键词:含铼合金;φ-p H图;控制电位;选择性溶解;......
.绘制了V-Fe-H2O,V-Ti-H2O,V-Mn-H2O,V-Cr-H2O等三元系150℃高温电位-p H图,明确了酸浸提钒过程的热力学:在低酸度浸出提钒条件下,可溶性离子Fe2+,Fe3+,Mn2+,Cr2+,Cr3+等的热力学稳定与可溶性含钒离子的热力学稳定区重合,酸浸过程中与钒共同进入浸出液中.钛白废酸酸浸正交试验结果表明:温度和初始酸浓度是影响酸浸过程的主要因素.基于正交试验结果,进一步考察温度对浸出过程的影响,结果表明,随着酸浸温度由100℃升高到160℃的过程中,浸出渣中的钛有效富集含量在4.56%至12.0%之间变化,其他离子主要赋存于浸出液中.在较优条件下:温度140℃,液固比10:1,初始酸浓度200 g·L-1,搅拌转速500 r/min,酸浸时间90 min,钒的浸出率为96.85%.关键词:提钒;钛白废酸;转炉钒渣;加压浸出;电位-p H图;......
厚度计型和动态设定型AGC的统一性证明王君,张殿华,王国栋摘 要:从控制算法表达式,控制系统框图和 P- h图三方面 ,证明了厚度计型和动态设定型两种压力AGC的统一性 ,为轧机厚度控制系统确定 AGC的形式提供了理论依据.关键词:压力AGC;厚度计型AGC;动态设定型AGC;......
含砷酸性废水中砷的氧化过程研究李林波1,2,3,杨照1,2,3,余泽利1,2,3,洪涛1,2,3,田宇红1,2,31. 西安建筑科技大学冶金工程学院2. 陕西省黄金与资源重点实验室3. 陕西省冶金工程技术研究中心摘 要:研究了含砷酸性废水中As(Ⅲ)的氧化过程,分析了As-H2O系E-p H图,采用电解产生的H2SO5对As(Ⅲ)进行氧化和电解,对硫酸-砷混合体系中的砷进行氧化.试验结果表明,三价砷的氧化电位高于0. 3 V,且低于氧气析出电位,随着pH值的增大,砷的氧化电位逐渐降低.电解电压选取6 V,在此条件下会产生过一硫酸,加入0. 5 g/L硫氰酸铵抑制析氧副反应的发生,提高电流效率.对比了相同条件下单纯利用电解产生的过一硫酸氧化As(Ⅲ)和电解氧化As(Ⅲ)的效果,发现电解氧化As(Ⅲ)的氧......
)2-H2O体系,Cu CO3Cu(OH)2-CN-H2O体系和Cu CO3Cu(OH)2-Au-CN-H2O体系的E-pH图,依据E-p H图中稳定区域的大小及其变化情况,分析了孔雀石氰化浸出过程中的热力学影响因素.结果表明:碱性环境下,当不存在络离子时,孔雀石不能溶解;Cu CO3Cu(OH)2-H2O体系中添加1×10-2mol·L-1CN-后,孔雀石能够在碱性溶液中溶解,固态孔雀石稳定区域缩小,铜氰....关键词:热力学;孔雀石;E-pH图;氰化浸金;......
,含1500 mg/L B,2.3 mg/L Li,2.5 mg/L H2的高温高压水中连续浸泡720 h后,取出一半样品用于腐蚀产物的分析,其余样品继续在含2.0 mg/L O2的该高温高压水中连续浸泡720 h.采用SEM,GIXRD和TEM分析了在上述2种条件下样品表面生长的氧化膜的微观结构.结果表明,电解抛光态690TT合金在单一溶氢的高温高压水中表面生长的氧化膜具有双层结构:外层是分散的富含Ni和Fe大颗粒氧化物和富含Ni的疏松的针状氧化物;内层是近连续的富含Cr的氧化物;内外层氧化物均具有尖晶石结构.在溶氢/溶氧的溶液中连续浸泡后,样品表面生长的氧化膜也具有双层结构:外层的形貌,化学组成和物相结构与在单一溶氢条件下生长的氧化膜相似,仅针状氧化物的长度明显增加;而氧化膜内层变成了纳米尺寸的Ni O.后期溶解氧扩大了电位-p H图中含Ni的氧化物稳定存在的相区,促进了外层富含Ni的针......
2.0~4.8 V,电池在不同温度下的充放电性能实验于恒温箱(重庆颢源环境试验设备有限公司生产,DW7005P)中进行. 2 结果与讨论 2.1 合成温度对Li[Li0.2Ni0.2Mn0.6]O2材料性能的影响 图1所示为分别在800,850,900和950 ℃下反应10 h 合成的Li[Li0.2Ni0.2Mn0.6]O2样品的XRD谱.从图1可以看出,该正极材料的...有良好的层状结构. 图1 不同温度下反应10 h合成的Li[Li0.2Ni0.2Mn0.6]O2样品的XRD谱 Fig. 1 XRD patterns of Li[Li0.2Ni0.2Mn0.6]O2 samples synthesized at different temperatures for 10 h 由XRD图所给信息计算出样品的晶胞参数(a和c),c/a值以及......
度,r为对磨环的半径. 2 结果与分析 2.1 添加Si对MA Al-12%Sn合金烧结性能的影响 图1所示为合金经压制和在不同温度烧结1 h后Si含量与致密度的关系.由图1可见,随着Si含量的增加,球磨并压制后的合金致密度降低.这是由于Si质硬脆,塑性变形能力差,导致合金粉末的压制性能变差.但是,对于烧结样品而言,未添加Si时,Al-12%Sn(MA)合金烧结后致密度降低... 添加Si对MA Al-12%Sn合金组织结构的影响 图2所示为Al-12%Sn-x%Si(MA)合金在600 ℃烧结1 h后的SEM像.图像均为背散射电子像,白亮组织对应的是原子序数较大的Sn相,暗黑的区域对应的是原子序数较小的Al基体相,而少部分灰色区域应为富Si相(见图2(d)中虚线框区域).由图2可见,随着Si含量的增加,Sn相的分布形态明显发生变化.未添加Si时(图2......
其密度达到理论值的98%以上,合金的致密度很高.图1所示是Fe-60Ni-15Cr(MA)粉末球磨0.5,10,20,40,60 h及球磨60 h后热压的XRD谱.由图1可以看出,球磨0.5 h的合金粉末只有混合而无固溶过程,即为初始常规尺寸的初始状态,随着球磨时间的延长,由于晶粒尺寸的降低和应变的增加,导致衍射峰发生明显宽化.采用日本理学D/MAX-rA型衍射仪(Cu Kα),使用SiO2标样,使用半高峰法(FWHD),应用Scherrer公式,扣除由于应力而引起的峰宽化[8],计算球磨60 h后合金粉末的平均晶粒尺寸约为10 nm,热压后的平均晶粒尺寸约为24 nm.从热压后合金锭切取面积约为2.5 cm2的试片,用砂纸打磨,经抛光,丙酮清洗并干燥后备用. 图1 Fe-60Ni-15Cr(MA)粉末球磨0.5,10,20,40,60 h及球磨60 h后热压的XRD谱......
of LASAC/Cu interface: (a) LASAC/Cu; (b) LASAC/Cu after aged for 144 h 从图1(b)中可以看出,时效144 h后,界面IMC不仅向钎料内发生纵向生长,也由于其自身晶粒的粗大化使IMC层变得致密,平整.此外,时效后在Cu6Sn5层与Cu基板之间有一新的IMC层出现,经证实该层化合物为Cu3Sn金属间化合物.分析原因,主要是由于... for 144 h 时效后,IMC层主要由两部分组成:(Cu1-xNix)6Sn5和(CuxNi1-x)3Sn.值得注意的是:相比图1(b)中未添加Ni时的Cu3Sn层,LASAC-Ni/Cu界面处的 (CuxNi1-x)3Sn 金属间化合物层明显薄很多.因为图1(b) 中Cu3Sn层是由于基板中的Cu向Cu6Sn5层扩散形成的,在Cu3Sn形成的同时伴随着Cu6Sn5的损耗,即Cu3Sn层的形成与......