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弹性耦合激励振动筛有限元结构模态分析吴建中,王正浩,袁惠群摘 要:利用SAP5P程序计算了弹性耦合激励振动筛前10阶固有特性,计算结果表明:从降噪观点看,前10阶模态应采取抑制措施；从提高寿命观点看,应注意第2阶和第4~10阶模态．同时提出了为降噪增寿而采取的较为合理的结构修改措施．计算结果与理论分析相吻合．关键词:有限元;模态分析;结构修改;......
316L不锈钢动态再结晶行为项建英1,宋仁伯1,任培东21. 北京科技大学材料科学与工程学院2. 酒泉钢铁股份有限公司技术中心摘 要:在Gleeble-1500热模拟试验机上,通过高温压缩实验对316L不锈钢的动态再结晶行为进行了系统研究.结果表明:316L不锈钢热变形加工硬化倾向性较大,在真应力应变曲线上没有出现明显的应力峰值σp;316L不锈钢在热变形过程中发生了动态再结晶,但只是在局部区域观察到了动态再结晶晶粒.对动态再结晶的实验数据进行拟合,得到316L不锈钢的热激活能和热变形方程,并给出了发生动态再结晶的临界应变和临界应力以及Zener-Hollomon参数和稳态应力的关系.关键词:不锈钢;应力应变曲线;动态再结晶;热变形;......
基于Z参数金属热变形分段流变应力模型研究王健1,2,王小巩1,2,肖宏1,21. 燕山大学国家冷轧板带装备及工艺工程技术研究中心2. 燕山大学亚稳材料制备技术与科学国家重点实验室摘 要:考虑峰值应力后的稳态应力的软化机制,构建了包括动态回复和动态再结晶过程的基于Z参数的金属热成形分段流变应力数学模型,在Gleeble-3500热力模拟试验机上采用圆柱试样对金属材料进行了进行恒温和恒速热压缩变形试验,研究其在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律,确定其形变表观激活能Q和应变硬化指数n,得到了峰值应力,峰值应变,稳态应力与lnZ的线性关系以及动态回复参数和动态再结晶动力学的数学模型,分段流变应力模型的模拟结果与试验结果吻合较好.关键词:热压缩;流变应力;动态再结晶;峰值应变;Z参数;......
液固流化床内颗粒沉降特性试验研究桂夏辉,李延锋,刘炯天,王永田,曹亦俊中国矿业大学化工学院摘 要:以小于1.5cm的粗煤泥颗粒为研究对象,根据密度级和粒度级的不同,将粗煤泥分成20种窄密度级和窄粒度级的均质颗粒,在100mm液固流化床粗煤泥分选机内,分别进行自由沉降试验和干扰沉降试验,干扰沉降包括干扰沉降速度的试验和悬浮体密度的测量.结果表明,分选机内的流态应属于过渡区域,阿连公式是粗煤泥颗粒自由沉降末速的合适公式;影响干扰沉降速度的主导因素是介质中固体颗粒数量的多少和粒群的结构特点,固体容积浓度λ越大,颗粒的干扰沉降速度降低系数β越小;机体内从底部到顶部,流化床中悬浮体的密度逐渐减小,但在接近悬浮体顶部,悬浮体的密度稍有增加;随着密度和粒度的增加,悬浮体密度自下而上减小的程度增大.关......
Q420钢热变形行为及流变应力模型研究李婧,赵德文,刘相华东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室摘 要:利用Gleeble-2000热模拟实验装置对Nb,V微合金化Q420高强度低合金钢(HSLA)进行了高温单道次压缩实验.研究了变形条件对该钢的动态再结晶行为的影响,并建立了一系列完整的描述高温变形的流变应力模型.实验结果表明:动态再结晶只在较高变形温度和低应变速率下发生,且峰值应力,稳态应力,峰值应变和临界应变与lnZ呈线性关系;流变应力预测模型和实验结果吻合良好.关键词:HSLA钢;动态再结晶;激活能;峰值应变/应力;流变应力;数学模型;......
温度,不同腐蚀面积及温度-腐蚀面积耦合作用下的重载启动过程进行仿真研究,并提取启动过程中的冲击特性稳态值,利用MATLAB拟合得到冲击特性与温度及腐蚀面积的关系,并进行实验验证.结果表明:23MnNiCrMo54钢屈服强度随温度升高而下降,重载启动过程中,腐蚀位置位于Ⅲ区的腐蚀链环的最大稳态应力明显高于Ⅰ区,Ⅱ区,且均由较大面积达到屈服状态,并得到不同冲击特性(稳态应力,稳态摩擦耗散能,塑性耗散能,稳态内能)与温度及腐蚀面积的关系函数.关键词:圆环链;温度与腐蚀;耦合;稳态应力;稳态能量;曲线拟合;......
吸附氧,如水和氧气等[15].这与图10中外表层氧元素含量很高一致.根据文献[16-17],SnO2和SnO中各元素结合能如表1所列,即Sn4+比Sn2+的结合能略大.对比图7和8,推断腐蚀产物中Sn离子的价态应为Sn2+. 图8 大气腐蚀18 d后Sn-3Ag-0.5Cu表面经不同溅射时间的Sn 3d5/2谱 Fig. 8 Sn 3d5/2 peaks in XPS... for Sn 3d5/2 and O 1s from National Institute of Standards and Technology (NIST) 3 结论 1) 沈阳工业大气环境自然暴露试验结果表明,纯Sn表面会发生快速的大气腐蚀并失泽,腐蚀产物表现为疏松,龟裂和易于剥落,XPS分析表明,腐蚀产物中Sn离子的价态应为Sn2+. 2) Sn-3Ag-0.5Cu合金表面大气......
有效壁厚减小,管壁的应力也相应增加；同时,由于氧化膜对锅炉过热器管的导热性影响较大,从而导致管壁的导热性能变差,炉管管壁的平均运行温度大大提高,使管子长期处于超温状态,当发展到一定程度时,最终将导致锅炉过热器失效. 由于氧化膜/管内壁界面两侧物质的密度不同,声阻抗不同,给超声波的测量提供了可能.超声波检测技术对氧化膜厚度的检测与氧化膜自身的阻抗特性,氧化膜的厚度与超声波波长等参数相关.设母材阻抗...]. Corrosion Science and Protection Technology, 2003, 15(2): 90-93. [7] 边彩霞, 周克毅, 胥建群, 等. 锅炉过热器蒸汽侧氧化膜瞬态应力的有限元分析[J]. 动力工程, 2008, 28(5): 696-700.BIAN Cai-xia, ZHOU Ke-yi, XU Jian-qun, et al. Finite element......
文章编号:1004-0609(2013)S1-s0550-06 Ti-6246合金的热变形本构方程及加工图 王国强,陈志勇,刘建荣,王清江 (中国科学院 金属研究所钛合金研究部,沈阳 110016) 摘 要:通过Gleeble-3800对Ti-6246钛合金进行等温单向压缩实验,在变形温度t为825~1 025 ℃,应变速率为0.001~10 s-1时,建立锻态Ti-6246合金的热变形本构方程,采用动态材料模型(Dynamic material model, DMM)绘制出钛合金的热加工图.加工图显示2个加工失稳区(825 ℃≤t≤955 ℃,≥0.7 s-1和955 ℃≤t≤990 ℃,≥3 s-1),在该合金的变形过程中应该避免功率耗散系数η的峰值,功率耗散因子的极大值出现在850~870 ℃,=0.001 s-1. 关键词:Ti-6246合金；热模拟实验；本构方程；加......
, American Society of Mechanical Engineers, Pressure Vessels and Piping Division (Publication) PVP, 1992, 240: 103-122. [5] 边彩霞, 周克毅, 胥建群, 等. 锅炉过热器蒸汽侧氧化膜瞬态应力的有限元分析[J]. 动力工程, 2008, 28(5): 696-700.BIAN Cai......
