文章编号：1004-0609(2012)08-2223-07
Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe低成本钛合金的热压缩变形行为
王 国，惠松骁，叶文君，米绪军
(北京有色金属研究总院 有色金属材料制备与加工国家重点实验室，北京100088)
摘 要：
摘 要：为研究钛合金的热压缩变形过程中流变应力、显微组织等随变形条件的变化，对自行研制的Ti-3.0Al- 3.7Cr-2.0Fe低成本钛合金在Gleeble-1500D 热模拟实验机上进行高温压缩变形实验。对d 8 mm×12 mm的试样进行等温压缩变形实验，研究该合金在变形量为30%、50%和70%(对应真应变为1.2)、变形温度为800~950 ℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的变形行为、流变应力的变化规律以及变形条件对显微组织的影响。结果表明：该合金流变应力受变形温度和应变速率影响显著，流变峰值应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低。采用Arrhenius双曲正弦模型确定该合金在本实验条件下的变形激活能Q=214.22 kJ/mol和应力指数n=3.81，并根据得到的参数建立相应的热变形本构关系为
=6.91×108[sinh(0.011σ)]3.81exp[-214 220/(RT)]。通过显微组织观察发现，在950 ℃、变形速率≥0.1 s-1时，发生再结晶现象，且随着变形速率的增加，再结晶现象越明显。
关键词：
钛合金；Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe；热压缩；本构关系；显微组织；
中图分类号：TG 14 文献标志码：A
Hot compressive behavior of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe low cost titanium alloy
WANG Guo, HUI Song-xiao, YE Wen-jun, MI Xu-jun
(State Key Laboratory of Nonferrous Metals and Processes,
General Research Institute for Nonferrous Metals, Beijing 100088, China)
Abstract: In order to study the change of flow stress and microstructures with deformation condition, the hot compressive deformation behavior of self-made Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe low cost titanium alloy was investigated by Gleeble-1500D thermal simulator. The test conditions were set as follow, the strain rate ranges from 0.01 s-1 to 10 s-1, the temperature ranges from 800 ℃ to 950 ℃ and the deformation is almost 70% which equal to the true strain of 1.2. The test results indicate that the peak flow stress decreases with the decreasing test temperature and increasing the strain rate. The constitutive relationship of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe alloy is obtained on the base of Arrhenius equations. When the strain rates are higher than 0.1 s-1, the dynamic recrystallization occurs in the alloy, and the higher the strain rates are, the more the evident recrystallization is.
Key words: titanium alloy; Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe; hot compressive; constitutive relationship; microstructure
钛及钛合金具有比强度高，密度小，弹性模量约为钢的一半，热膨胀系数低，无磁性，热导率低，耐腐蚀，对环境无污染等一系列优点。不但大量应用在宇航工业及化学工业等领域，而且作为汽车用材很早就引起人们的重视。汽车用钛合金可减轻车体质量，降低燃料消耗，提高工作效率，改善环境和降低噪音等[1-3]。然而，钛合金的成本相对于钢铁、铝等大量使用的金属材料而言要高出许多，较高的制备成本在一定程度上阻碍了其在对成本非常敏感的民用领域的应用，汽车领域就是最典型的例子，所以低成本钛合金成为近几年来研究的热点和重点[4]。目前，比较成功的降低钛合金成本的方法主要以下3种[5-7]：1) 合金设计过程中使用廉价的原材料(如Mo-Fe中间合金以及Fe元素等合金化元素)；2) 改善材料加工特性的合金设计；3) 材料加工过程中提高材料利用率的加工设计。
众所周知，金属材料在加工过程中受到温度、变形量和形变速率等的影响，而对于钛合金不同条件下的等温压缩变形行为的研究也较多，如HUANG等[8]对Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si 等轴组织状态下的热压缩行为进行研究，赵映辉等[9]对Ti-1300合金的热变形行为进行研究，罗皎等[10]对TC4钛合金高温变性行为及其流动应力模型进行了研究，这些研究结果表明，钛合金在等温压缩过程中受到变形温度和变形速率的影响较大，但不同类型的合金所得结果不全相同，因此，本文作者采用自行研制的Ti-3.0Al- 3.7Cr-2.0Fe低成本钛合金进行Gleeble热模拟压缩实验，研究其在高温热变形过程中流变应力随应变变化情况以及变形条件对显微组织的影响，并根据材料在不同条件下获得的真应力—真应变曲线建立了热变形方程，对于Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe低成本钛合金在今后的制造与应用过程中可提供一定数据支持和指导，具有一定的学术价值和实际意义。
1 实验
实验材料为自行研制的二次真空自耗熔炼Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe低成本钛合金，该合金铸锭经开坯、热锻、轧制加工成d 12 mm的棒材，棒材的显微组织由β基体和初生α相组成(如图1所示)，采用淬火金相法测得该合金的相变点为(885±5) ℃。把d 12 mm的棒材沿轴向机加工成d 8 mm×12 mm的热模拟压缩试样。恒温压缩实验在清华大学的Gleeble-1500D热模拟实验机上进行，实验时试样两端垫加石墨片以减小实验过程中产生的摩擦，从而减小变形不均匀性。具体实验方案如下：最大变形量为70%(真应变为1.2)；变形速率为0.01、0.1、1和10 s-1；温度为800、850、900和950 ℃；以5 ℃/s的速率加热到变形温度后保温，保温时间为5 min，试样变形后立即水淬，以便保持高温变形时的组织状态，而整个热变形过程如图2所示。实验后对沿试样轴向切开制备金相，以便观察试样在实验过程中的组织变化。把制备好的金相试样经体积配比为V(HF):V(HNO3):V(H2O)=1:3:7的金相腐蚀剂腐蚀后，在Axiovert 200 MAT型Zeiss光学显微镜上进行显微组织观察。
图1 Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金的原始显微组织
Fig. 1 Primitive microstructure of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe alloy
图2 Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金的热变形示意图
Fig. 2 Schematic diagram for hot deformation of Ti-3.0Al- 3.7Cr-2.0Fe alloy
2 结果与分析
2.1 真应力—真应变曲线
不同应变速率下钛合金的真应力—真应变曲线如图3所示。图4所示为不同温度下真应力—真应变曲线。从图3中可看出，在850 ℃和900 ℃时，在变形的初始阶段应力随应变增加迅速增大，达到一个应力峰值后，又随形变的增大而下降，最后应力逐渐近似于一个稳定的值。这说明在形变初始阶段，形变硬化大于动态回复或者动态再结晶软化，且两者之间的差值随应变的增大而加大，此时材料的位错密度不断增加，应力迅速增加，因此，在形变初始阶段，应力随应变增加而迅速增大，但是当形变硬化过程与软化过程相等时，应力就会达到相当于曲线中的峰值，而当超过应力峰值后，动态回复或者动态再结晶软化的过程超过了形变硬化的过程，就会导致应力就随形变的增加而逐渐降低，直到硬化效果消除后，继续进行形变，应力几乎恒定保持不变[8-13]。在800和950 ℃时，应变速率为0.01~1.0 s-1时，流变应力在最后阶段呈现上升趋势，且应变速率越高，上升越明显，应变速率为10 s-1时，流变应力的整体呈现先上升然后稍微降低并稳定的趋势。从图4可看出，随温度升高，流变应力在开始阶段的峰值应力逐渐降低，主要因为随温度升高材料的变形抗力降低所致，体现在变形温度升高使热激活作用增强，位错产生滑移的临界分切应力减小，且随着温度的升高，动态回复和动态再结晶也更容易进行，使位错密度下降，导致流变应力随温度升高而降低[14]。
图3 应变速率对Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金真应力—真应变曲线的影响
Fig. 3 Effect of strain rates on true stress—true strain curves of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe alloy: (a) 800 ℃; (b) 850 ℃; (c) 900 ℃; (d) 950 ℃
图4 温度对Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金真应力—真应变曲线的影响
Fig. 4 Effect of temperature on true stress—true strain curves of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe alloy: (a) 1.0 s-1; (b) 10 s-1
从图3还可看出，在本实验温度范围内，当变形温度为800 ℃，应变速率为10和0.01 s-1时的流变应力峰值分别为222.79和57.47 MPa，两者差值为165.32 MPa；当变形温度为950 ℃，应变速率为10和0.01 s-1时的流变应力峰值分别为127.78和31.73 MPa，两者相差96.05 MPa。从中也可看出，温度越高，不同应变速率下的流变应力峰值差值越小。当形变温度恒定时，形变速率
越大，流变应力的峰值越大且达到稳定状态的应变也就越大，这主要是因为一方面随着应变速率的增大，塑性变形量也随之增加，合金中会形成大量的新位错，并驱使大量位错同时运动，促使合金内部畸变程度加剧；另一方面位错运动速度随应变速率增加而加快，必然会导致所需要的切应力更 大，从而使金属内部的临界切应力随之升高；此外由于应变速率增加，动态回复或者动态再结晶得不到及时和充分补充，从而导致应力随形变速率的增加而增大[15-17]。
2.2 流变应力模型
许多研究表明，金属材料在热变形时的流变应力的大小与形变量、形变速率以及形变温度等有很大关系，从前面所描述的合金的真应力—真应变曲线中也可看出。金属高温变形是一个热激活过程，其变形温度、应变速率等对流变应力的影响可用Arrhenius双 曲正弦形式本构方程表示[17]，如式(1)所示。
(1)
又可表达成
(2)
式中：σ为流变应力；
为应变速率，s-1；R为摩尔气体常数，R=8.314 J/(mol·K)；A、α和n均为与材料状态相关的常数；Q为热变形激活能，反应材料热变形的难易程度，其大小取决与材料的组织状态，其值通常与激活焓?H相等；Z为Zener-Hollomon参数，其物理意义为温度补偿应变速率因子。
对式(1)进行泰勒级数展开可发现在低应力条件下流变应力与应变速率之间满足式(3)的关系，在高应力条件下满足式(4)的关系。
(3)
(4)
式中：A1、A2、n1和β均为常数，且常数α、β、n1之间满足以下的关系
(5)
利用式(3)~(5)之间的关系，可确定式(1)中各个参数。将式(3)和式(4)取对数并整理得
(6)
(7)
根据真应力—真应变曲线分别作低应力水平和高应力水平时的ln σ—
、σ—的关系曲线(如图5所示)，采用最小二乘法进行线性回归，从图中曲线可分别求出n1=5.173 3，β=0.057 2，再把n1、β值代入式(5)得到α= 0.011。
假定变形激活能Q和变形温度T无关时，对式(1)两边分别取对数有
(8)
对温度T求偏积分并变形后有
(9)
再由所算出的α值和真应力—真应变曲线绘制ln[sinh(ασ)]—，以及ln[sinh(ασ)]—1 000/T的关系图(如图6所示)，从图6中可求出，n值(n=3.81)，再把n值分别代入式(8)和式(9)得到Q=214.22 kJ/mol，A=6.91×108。把计算得到的激活能Q值代入式(2)得Z=exp(214 220/RT)。不同变形温度下合金热变形的变形速率代入式(2)计算，就可以得到对应的Z值，与对应的峰值应力得到lnZ—ln[sinh(ασ)]关系曲线如图7所示。采用一元线性回归分析得出两者线性关系为lnZ=3.553ln[sinh(ασp)]+20.284 7，其相关系数高达0.972以上。因此将得到的各个参数代入式(1)即可得到所进行的本实验条件下的本构方程如下所示。
=6.91×108[sinh(0.011σ)]3.81exp[-214 220/(RT)] (10)
图5 Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金应变速率与峰值应力的关系
Fig. 5 Relationships between strain rate and peak stress of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe alloy: (a) lnσ—
; (b) σ—
2.3 变形对显微组织的影响
图8所示为变形量70%(对应真应变1.2)、温度 950 ℃时不同应变速率下的金相显微组织。从图8中可看出，在压缩作用力下，合金内的晶粒沿着与压缩垂直的方向伸长，β晶粒沿着变形方向拉长。在应变速率为0.01 s-1时(如图8(a)所示)，合金内的β晶粒被拉长，说明此变形条件下合金变形主要以动态回复为主；当应变速率大于等于0.1 s-1时，沿拉长的β晶界生成细小的再结晶晶粒，且随着变形速率增加，再结晶形核速率增大，促使β相晶粒发生再结晶，β晶粒细化，即变形速率越大，动态再结晶现象越明显，合金在变形的整个过程中发生不完全再结晶，说明在此变形条件下，合金变形过程主要由动态回复和动态再结晶控制。
图6 Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金的峰值应力与变形温度的 关系
Fig. 6 Relationship between peak stress and deformation temperature of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe alloy: (a) ln[sinh(ασ)]—; (b) ln[sinh(ασ)]—T-1
图7 Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金的流变应力与Z参数的关系
Fig. 7 Relationship between flow stress and Zener-Hollomon parameter of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe alloy
图8 Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金不同应变速率下的显微组织
Fig. 8 Microstructures of Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe alloy under different strain rates: (a) 0.01 s-1; (b) 0.1 s-1; (c) 1.0 s-1; (d) 10 s-1
3 结论
1) Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金属于正应变速率敏感材料，应变速率和变形温度对合金流变应力有显著影响，热变形流变应力随温度升高而降低，随变形速率增加而增大。
2) 根据Arrhenius双曲正弦关系建立了本实验条件下Ti-3.0Al-3.7Cr-2.0Fe合金的高温变形本构方程为=6.91×108[sinh(0.011σ)]3.81exp(-214 220/RT)。
3) 通过组织观察发现，在900 ℃、变形量达到70%、应变速率大于等于0.1 s-1时，合金变形过程中发生动态再结晶现象。
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(编辑 李艳红)
基金项目：国际科技合作项目(2010DFA52280)；中国博士后科学基金资助项目(20100470260)
收稿日期：2011-08-01；修订日期：2011-12-10
通信作者：惠松骁，教授，博士；电话：010-82241167；E-mail: huisx@grinm.com
