2060合金FSW接头微观组织与力学性能-有色金属在线

利用金相显微镜、显微硬度测试、拉伸性能测试、扫描电镜、透射电镜等手段对2060-T8合金搅拌摩擦焊(FSW)接头的微观组织和力学性能进行研究。结果表明：焊接头的抗拉强度为441 MPa，屈服强度为320 MPa，伸长率为6.9%，但焊接强度系数达到82.9%；经过搅拌摩擦焊，母材的织构类型以及强度发生了变化，由黄铜织构变为高斯织构且强度变弱；热影响区T₁相(Al₂CuLi)部分发生了溶解，析出了δ′相(Al₃Li)，热机影响区内T₁相大部分溶解，S′相(Al₂CuMg)发生了粗化，焊核区析出相全部溶解。

关键词：

铝锂合金；搅拌摩擦焊；微观组织；力学性能；

中图分类号：TG115.5 　　文献标志码：A

Microstructures and mechanical properties of 2060 alloy FSW joint

SUN Jing-feng¹, ZHENG Zi-qiao¹, LIN Yi¹, HE Di-qiu², LI Hong-ping³, WU Qiu-ping³

(1. School of Materials Science and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China;

2. School of Mechanical and Electrical Engineering, Central South University, Changsha 410083, China;

3. Shanghai Aircraft and Research Institute, Shanghai 200232, China)

Abstract: The 2060-T8 FSW joint was studied by means of metallographic microscope, microhardness test, tensile test, SEM and TEM on the microstructure and mechanical properties. The results show that the tensile strength is 441 MPa, the yield strength is 320 MPa and the elongation is 6.9%. But the joint strength coefficient is 82.9%. The texture type and intensity of base material change after FSW, and the texture type changes from Bass texture to Gauss texture and the intensity decreases. T₁ precipitates partly dissolve and δ′ precipitates are found in heat affected zone (HAZ). More T₁ precipitates dissolve and S′ precipitates are coarsen in thermo mechanically affected zone (TMAZ). The precipitates absolutely dissolve in nugget zone (NZ).

Key words: Al-Li alloys; friction stir weld; microstructure; mechanical property

搅拌摩擦焊(Friction stir weld，简称FSW)是由英国焊接研究所TWI于1991年研发的，具有高效节能、环境友好优点的一种固态连接技术。经过20多年的发展，搅拌摩擦焊技术已日趋完善并广泛应用到航空航天、汽车、船舶等行业^[1-3]。目前Boeing、Airbus、Bombardier、NASA等企业和研究机构已购买了此项技术，采用搅拌摩擦焊制造的焊接件取代传统铆接结构件，并将其应用于飞机、航天器的制造，达到减轻量化的效果，节约了成本，减少了能耗。

2060铝锂合金是2011年4月在美国铝业协会注册的可替代传统2x24系列合金的新一代铝锂合金，具有中等强度、低裂纹扩展速率、高耐腐蚀性、低密度、各向异性小的特点，主要应用于飞机机身和下翼蒙皮制造^[4]。铝锂合金属于沉淀强化合金^[5]，采用传统的熔焊工艺焊接时，由于焊接温度高，接头软化严重，难以获得高强度接头，通常需通过焊后热处理工艺提高接头的强度。采用搅拌摩擦焊工艺连接铝锂合金，焊接温度低，材料不发生熔化，避免了合金中Li元素的挥发损失，接头内不易形成脆性相和热裂纹，接头残余应力低，强度系数高。目前，国内外已有很多学者对多种铝锂合金，如2050^[6]、2095^[7]、2195^[8-10]、2198^[11]、2199^[12^-^13]、8090^[14]和2A97^[15]等的搅拌摩擦焊工艺、微观组织演变及力学性能进行了研究，但是还没有针对2060铝锂合金搅拌摩擦焊方面的研究报道。因此，对2060铝锂合金搅拌摩擦焊的微观组织和性能进行研究，有利于进一步拓展2060铝锂合金的应用以及搅拌摩擦焊技术的优化，为国产大飞机构件选用更优良的结构材料和制造工艺提供参考。

1 实验

实验材料是由国外某公司提供的工业规格2 mm厚2060-T8态合金板材，焊接在中南大学机电学院院自主研制的搅拌摩擦焊机上进行，焊接方向平行于轧向，焊接的相关工艺参数如表1所列。

利用Keller试剂对焊区横截面进行腐蚀，在Leica EC3金相显微镜上观察焊区晶粒形貌。显微硬度测试在MTK1000A显微硬度计上进行，负荷为1.96 N，加载时间为15 s。在MTS858万能试验机上进行拉伸试验，拉伸试样垂直于焊接方向。焊区横截面在直流电压20 V下的25%硝酸+75%甲醇溶液(体积分数)中电解抛光10 s，并在Sirion 200场发射扫描电镜进行EBSD观察，加速电压为25 kV。在Tecnai G²20透射电镜下观察焊接接头不同区域的微观组织，加速电压为200 kV。

表1 搅拌摩擦焊的工艺参数

Table 1 Parameters of friction stir weld

图1 焊接头的形状尺寸

Fig. 1 Geometry and dimensions of welding tool (Unit: mm)

2 结果与讨论

2.1 2060-T8合金搅拌摩擦焊焊区的晶粒组织

图2所示为焊区横截面的显微形貌以及不同区域的晶粒组织的光学显微照片。整个焊区的晶粒组织呈不对称分布，前进侧的焊核区与热机影响区的边界明显，而后退侧焊核区到热机影响区的过渡很平缓，而且上半部的组织延伸进焊核区。母材是轧制态的薄饼状晶粒，沿轧制方向拉长。热影响区只受到热循环的作用，晶粒组织和母材的相同，没有发生明显变化。热机影响区既受机械作用又受热循环作用，发生了部分再结晶，同时晶粒发生了偏转，前进侧热机影响区的晶粒略向下偏转，而后退侧的热机影响区的晶粒略向上偏转。由于焊核区受到焊针的剧烈搅拌作用并经历了轴肩与材料摩擦产生的热量造成的热循环作用，发生了动态再结晶，晶粒组织是细小等轴的再结晶晶粒。

图2 焊区横截面的显微形貌以及不同区域的晶粒组织的光学显微照片

Fig. 2 Optical micrographs of weld cross-section(a) and grains of recreating side(b), nugget zone(c) and advancing side(d)

图3~5所示分别为前进侧热机影响区、焊核区和后退侧热机影响区的EBSD图像及晶界取向分布图。焊核区内是细小等轴的再结晶晶粒，晶粒尺寸范围为1~10 μm，平均晶粒尺寸为6.4 μm。前进侧热机影响区内小于15°的小角度晶界约占80.70%，后退侧热机影响区内小于15°的小角度晶界约占80.62%，焊核区内小于15°的小角度晶界约占62.28%。焊核区内发生了动态再结晶，减少了小角度晶界的比例。

2.2 2060-T8合金搅拌摩擦焊焊区织构分析

图6所示分别为前进侧热影响区、焊核区和后退侧热影响区的极图。从织构强度上来看，后退侧热影响区的织构强度最大，强度为12.558，前进侧热机影响区次之，强度为5.852，焊核区最小，强度为4.922；从织构类型来看，前进侧的织构类型比较复杂，不能确定织构类型，焊核区的织构主要是(111)的高斯织构，而后退侧热机影响区的织构主要是(110)的黄铜织构，与母材织构类型相同。

图3 前进侧热机影响区(TMAZ)的晶粒取向图及晶界取向差分布

Fig. 3 EBSD graph (a) and boundary misorientation (b) of TMAZ in advancing side

图4 焊核区(NZ)的晶粒取向图、晶粒尺寸及晶界取向差分布

Fig. 4 EBSD graph (a), grain size distribution (b) and boundary misorientation (c) of NZ

图5 后退侧热机影响区(TMAZ)的晶粒取向图及晶界取向差分布

Fig. 5 EBSD graph (a) and boundary misorientation (b) of TMAZ in retreating side

母材是2 mm厚的轧制板材，织构类型是(110)的黄铜织构。FSW过程中经历了剧烈的机械作用和热循环作用，会导致织构发生变化^[16-17]，体现在极图上是强度、织构类型的变化。搅拌摩擦焊类似于热挤压过程，会引入不同程度的剪切应变，包括与搅拌头旋转造成的与搅拌头相切的剪切应变、搅拌头行进造成的与焊接方向平行的剪切应变和轴肩对焊件摩擦造成的与焊接方向平行的剪切应变^{[3, 18]}。后退侧热机影响区受到剪切变形的作用比较弱，晶粒仅发生了很小角度的偏转(见图5)，织构类型没有发生改变，仍为轧制产生的(110)的黄铜织构。焊核区与后退侧热机影响区相比，织构类型是(111)的高斯织构。焊核区经历了剧烈的剪切变形，织构类型属于剪切织构。但同时焊核区又在剪切变形和高温的作用下发生了动态再结晶，降低了织构强度。在前进侧的热机影响区内，晶粒即受到剪切应变的作用但又不足以完全改变织构类型，晶粒组织偏转很大(见图3)，织构类型介于剪切织构和轧制织构之间。此外，前进侧热机影响区也发生了部分再结晶，影响了织构强度。

2.3 2060-T8合金搅拌摩擦焊焊区2D硬度分布

图7所示为焊区横截面的显微硬度分布。沿着垂直焊接方向的直线上，硬度分布大致呈W型。母材的硬度值最高，大约160HV左右。在焊核区内，上半区的硬度值高于下半区，上半区的硬度值为130HV~ 140HV，下半区硬度值为120 HV~130HV。从焊区轴线到轴肩直径对应区域硬度值到达最小，最低的在120HV以下。再向外到热影响区直到母材区域，硬度值逐渐升高，但是高于焊核区且低于母材的硬度值。从底部到顶部，硬度值低于130HV的蓝色区域逐渐变小。

焊区硬度值的差异与不同区域发生的沉淀相析出、溶解过程和显微组织变化有关。热影响区只受到热循环作用，类似于材料达到了过时效状态，越远离焊区轴线，温度越低，受热循环影响时间越短。STEUWER等^[12]认为W型硬度曲线是由于焊后的自然时效导致焊核区的硬度发生少量回复。板材的厚度只有2 mm，厚度方向上的温度梯度很小；从底部到顶部轴肩与板材之间摩擦作用影响力增强，晶粒细化的区域增大，导致了底部硬度下降的蓝色区域增大。

图6 2060-T8合金搅拌摩擦焊焊区不同区域的极图

Fig. 6 Pole figures of different zones in weld

图7 焊区横截面的2D硬度分布

Fig. 7 2D-Microhardness distribution on cross-section

2.4 2060-T8合金母材与搅拌摩擦焊焊接头力学性能对比

表2所示是AA2060-T8合金母材与接头的拉伸性能对比。接头强度系数是焊接接头拉伸试样的抗拉强度与母材抗拉强度的比值，接头的接头强度系数达到了82.9%。值得注意的是，由于焊接头的抗拉强度比母材的屈服强度低，所以当接头拉伸试样拉断时，母材的部分没有发生塑性变形，塑性变形几乎全部集中在接头区域。在这样的情况下仍利用测量均质材料伸长率的方法测量接头拉伸试样的伸长率导致了测量值的大幅下降。在剧烈剪切应变和高温作用下，焊核区发生了动态再结晶，晶粒是细小等轴的再结晶晶粒，塑性应该变好。

表2 2060-T8合金母材的力学性能与焊接头的力学性能

Table 2 Mechanical properties of 2060-T8 BM and weld joint

2.5 2060-T8合金搅拌摩擦焊焊区不同区域的TEM像

图8(a)和(b)所示为母材的TEM像及相应的电子衍射花样，母材内存在的主要析出相为T₁相(Al₂CuLi)和S′相(Al₂CuMg)。

图8(c)和(d)所示，在热影响区内，T₁相发生了部分溶解，析出了少量δ′相(Al₃Li)。T₁相的部分溶解造成了热影响区的硬度值低于母材的。T₁相的部分溶解为δ′相析出提供了Li原子。

图8(e)和(f)所示，热机影响区内，T₁相大部分溶解，少量δ′相析出，S′相发生粗化。在这个区域的硬度值的下降可能是沉淀相溶解及粗化造成的。T₁相的大量溶解为S′相的粗化提供了Cu原子。

在焊核区内，衍射花样证实了焊核区内没有发现T₁相和S′相的斑点和芒线，明场像内也没观察到T₁相和S′相的存在(见图8(g)和(h))，表明塑性变形和高温的作用使得这些沉淀相完全溶解。此外，在焊核区晶粒内观察到了位错的存在。焊核区硬度和强度的下降都与T₁相和S′相的溶解有关。对于时效强化合金，析出相的强化作用高于细晶强化作用。虽然焊核区发生了动态再结晶，形成细小等轴再结晶晶粒，具有细晶强化作用，但不足以弥补析出相溶解带来的硬度和强度的下降。

3 结论

1) 2060-T8合金母材的金相组织是典型的变形组织，搅拌摩擦接头焊核区发生动态再结晶，是细小等轴的再结晶晶粒，热机影响区晶粒发生偏转且发生部分再结晶，热影响区的晶粒组织与母材相同。

2) 母材的织构为(110)黄铜织构，焊核区变为(111)高斯织构，织构强度也降低。而在后退侧热机影响区织构类型与母材的相同。前进侧热机影响区的织构类型介于两者之间。

3) 沿焊区横截面显微硬度分布呈W型，母材硬度最高，在热影响区和热机影响区之间硬度降低，到焊区中心硬度又略有升高。

4) 接头的抗拉强度为441 MPa、屈服强度为320 MPa，伸长率为6.9%，焊接头的接头强度系数达到了82.9%。拉伸试样断裂位置在焊核区靠近后退侧的位置。

图8 2060-T8搅拌摩擦焊焊区不同区域的TEM像及衍射斑

Fig. 8 [112] and [110] TEM BFs and corresponding SADPs

5) 母材析出相主要是T₁相和S′相；热影响区T₁相部分发生了溶解，析出了δ′相；热机影响区，T₁相大部分溶解了，析出了δ′相，S′相发生了粗化；焊核区析出相全部溶解。

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(编辑何学锋)

基金项目：国家重点基础研究发展计划资助项目(2012CB619503)

收稿日期：2013-06-13；修订日期：2013-10-25

通信作者：郑子樵，教授，博士；电话：0731-88830270；E-mail: s-maloy@mail.csu.edu.cn

摘要：利用金相显微镜、显微硬度测试、拉伸性能测试、扫描电镜、透射电镜等手段对2060-T8合金搅拌摩擦焊(FSW)接头的微观组织和力学性能进行研究。结果表明：焊接头的抗拉强度为441 MPa，屈服强度为320 MPa，伸长率为6.9%，但焊接强度系数达到82.9%；经过搅拌摩擦焊，母材的织构类型以及强度发生了变化，由黄铜织构变为高斯织构且强度变弱；热影响区T₁相(Al₂CuLi)部分发生了溶解，析出了δ′相(Al₃Li)，热机影响区内T₁相大部分溶解，S′相(Al₂CuMg)发生了粗化，焊核区析出相全部溶解。