文章编号：1004-0609(2010)S1-s0167-06

TC17钛合金在热变形过程中的组织演变规律

徐  斌¹，王晓英¹，周建华¹, 王凯旋²，曾卫东²

 (1. 宝山钢铁股份有限公司 特钢事业部，上海 200940；2. 西北工业大学 材料科学与工程学院，西安 710072)

关键词：

β预制坯；针状组织；球化；动态再结晶；

中图分类号：TG146.2　　     文献标志码：A

Microstructure evolvement regularity of TC17 titanium alloy in hot deformation

XU Bin¹, WANG Xiao-yin¹, ZHOU Jian-hua¹, WANG Kai-xuan², ZENG Wei-dong²

 (1. Special Steel Branch, Baoshan Steel Co., Ltd., Shanghai 200940, China;

2. School of Materials Science and Engineering, Northwestern Polytechnical University, Xi’an 710072, China)

Abstract: In order to disclosure the influence of deformation temperature and deformation degree on β preforming acicular structure, small pie isothermal compressing test with different strain levels from 20% to 80% was carried out at four different temperatures ranging from 800 to 860 ℃. The results show that deformation degree is the key factor which influences the spheroidization of TC17 alloy. When the deformation rate is 40%-60%, lamellar structure of α phase is broken by the shear force and dynamic recrystallization takes place. When the deformation rate is higher than 60%, the spheroidization is effective. In the tempeature range of 800-860 ℃, the higher the temperature, the better the spheroidization.

Key words: β preform; acicular structure; spheroidization; dynamic recrystallization

TC17钛合金是一种近β型钛合金，其名义成分为Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr(质量分数，%)。其中，Al、Sn和Zr元素强化α相，从而改善蠕变抗力，并且缓和β相的时效特征；Mo和Cr元素确保大截面材料的热处理和淬透性。因此，TC17钛合金在强度、淬透性、疲劳和断裂韧性方面可以达到平衡，并具有良好的综合性能，在各种航空发动机的风扇和压气机盘件上得到了广泛的应用^[1]。

本文作者采用热模拟压缩试验研究温度、应变速率和应变量对具有片状组织的TC17钛合金流动应力的影响规律，建立合金的本构关系模型和片状组织球化的动力学模型。由于热模拟压缩试验不能真实地反映等温锻造过程中显微组织的演变情况，本研究设计在800~860 ℃内4个不同温度和20%~80% 4个不同应变量的小饼等温压缩试验，以进一步揭示变形程度和变形温度对β预制坯针状组织的影响规律。

1  实验

1.1  实验材料

实验材料为炉号845-0032，d 75 mm ×180 mm的棒材，相变点为900 ℃，如图1所示，其成分和力学性能见表1和2。

图1  TC17钛合金棒材照片

Fig.1  Photo of TC17 titanium alloy bar

表1  TC17钛合金的化学成分

Table 1  Composition of TC17 titanium alloy (mass fraction, %)

表2  TC17钛合金的棒材力学性能

Table 2  Mechanical properties of TC17 titanium alloy bar

1.2  实验方案

坯料在相变点以上温度制备β预制坯，然后在800~860 ℃选取4个不同温度并在20%~80%选取4个不同应变量进行等温压缩试验。将两相区等温锻造圆饼沿中心对半切开取样，如图2所示。

1.3  高倍金相的取样及观察

在两相区等温锻造圆饼的边缘、1/2半径处和中心部位分别取样进行金相观察，观察面为线切割对称垂直剖面。金相取样示意图见图3。

在JEOL JSM-6390A扫描电镜上观察试样变形后的组织，如图4~7所示。

图2  TC17钛合金在860 ℃下等温压缩试验取样照片

Fig.2  Photos of TC17 titanium alloys sampling for isothermal compression at 860 ℃

图3  金相取样示意图

Fig.3  Schematic map of metallographic specimen sampling

1.4  有限元模拟

由于模拟小饼在等温镦粗过程中存在摩擦阻力的影响，导致各部位变形不均匀。为了更真实地反映各部位的变形情况，采用有限元模拟软件Deform-3D模拟小饼等温镦粗的变形过程，计算不同变形程度圆饼

的边缘、1/2半径处和中心部位的等效应变。有限元模拟的变形过程如图8所示。

不同变形条件下的等效应变值列于表3。可以看出：各种变形程度下圆饼的边缘、1/2半径处和中心部位的等效应变依次增大，1/2半径处的等效应变与名义应变接近。因此，以1/2半径处的样品为例进行分析和讨论。

2  结果与讨论

图4~7所示为TC17钛合金在800~860 ℃、变形量为20%~80%等温压缩变形后的显微组织。从图4中可以看出：在800 ℃变形时，由于锻造温度较低，片状α相含量较多，尺寸细小。20%变形时，片状α相呈一定角度交错分布，变化不大。40%变形时，部分片状α相被截断，并能观察到部分扭曲的α条，这是由于变形温度低、动态再结晶不充分所导致的结果；部分条状α相发生旋转，呈现一定的方向性。60%变形时，组织明显发生切断和球化，条状α相倾向于沿垂直于压缩轴方向分布。80%变形时组织几乎完全球化，能观察到许多晶粒由于承受变形而发生扭曲的现象。820 ℃的组织变形特征与800 ℃的呈现类似的规律(图5)。20%变形时显微组织大部分呈条状，40%变形时组织发生部分切断，60%变形时大部分组织球化，并呈一定方向性分布，80%变形时几乎完全球化。840 ℃变形时，由于温度升高，条状α相含量减少，长宽比降低，发生明显粗化(图6)。20%变形已可见短条状α相，40%变形发生条状α相断裂，60%变形时大部分条状α相已发生剪切，但并未完全断开，80%变形时已完全球化。860 ℃变形时，条状α相含量更少(图7)。20%变形已有不少短条状α相，60%

图4  TC17钛合金在800℃不同应变量等温压缩变形后的SEM像

Fig.4  SEM images of isothermal compressed TC17 alloys with different deformation degrees at 800 ℃: (a) 20%; (b) 40%; (c) 60%; (d) 80%

图5  TC17钛合金在820℃不同应变量等温压缩变形后的SEM像

Fig.5  SEM images of isothermal compressed TC17 alloys with different deformation degrees at 820 ℃: (a) 20%; (b) 40%; (c) 60%; (d) 80%

图6  TC17钛合金在840℃不同应变量等温压缩变形后的SEM像

Fig.6  SEM images of isothermal compressed TC17 alloys with different deformation degrees at 840 ℃: (a) 20%; (b) 40%; (c) 60%; (d) 80%

图7  TC17钛合金在860℃不同应变量等温压缩变形后的SEM像

Fig.7  SEM images of isothermal compressed TC17 alloys with different deformation degrees at 860 ℃: (a) 20%; (b) 40%; (c) 60%; (d) 80%

图8  TC17合金小圆饼等温镦粗变形过程的有限元模拟

Fig.8  Finite element modeling of small pipe isothermal compression of TC17 alloy: (a) 20%; (b) 40%; (c) 60%; (d) 80%

表3  TC17合金不同变形程度下的应变量

Table 3  Strain with different deformation degrees of TC17 alloy

变形时条状α相已基本断开，80%变形时已完全球化。可见，变形量对TC17钛合金片状组织的球化作用最明显，变形量越大，温度越高，越有利于组织球化。这可以用球化模型来解释。按照MARGOLIN等^[2]和SEMIATIN等^[3]提出的晶界分离模型，片状组织的球化可分为α片切断和短片α球化两个过程，如图9所示。α片的切断主要有两种机制：一种是剪切变形切断，另一种是形成亚晶。局部剪切变形使α片内形成强烈的剪切带，若直接形成α/β界面可能完全切断α片，若形成大角度α/α晶界则发生相对错移或扭折。若剪切变形在剪切平面内产生两种符号相反的位错，高温变形的回复机制使交割面上符号相反的位错发生湮灭，留下相同符号的位错形成小角度晶界，进而形成亚晶，将α片组织分割成许多小段。剪切或切断与变形能密切相关，因而随着变形量的增大，球化作用明显。

图9  片状组织切断模型

Fig.9  Model of lamellar structure abscission: (a) Shear deformation; (b) Subgrains formation

剪切变形(不完全贯穿)或亚晶的形成会在α/α界面与α/β界面交接处形成沟槽，在变形和随后热处理过程中，β相可能进一步楔入α晶界。当α片状组织的宽度小于β相楔入深度的2倍，α片被切断。β相楔入的深度与亚晶界面能有关，是界面能g_a/a和g_a/b相互平衡的结果，可以表示为

                           (1)

由式(1)可以看出：当g_a/b一定时(通常不变)，界面能g_a/a越大，两界面的夹角θ越小，β相楔入的深度越深，如图10所示。同理，钛合金片状组织α/α界面能低，β相穿透α片的驱动力小，因而仅仅加热，不足以使合金组织发生球化。通过变形形成小角度或大角度晶界，能显著提高合金的界面能，加速合金元素的扩散，有利于片状组织的球化。切成小段的片状α若存储了足够的变形能，在随后的热处理过程中将进一步降低长宽比，形成等轴组织。其球化机理仍然是β相穿透α片或剪切带。

按照上述理论，在变形温度较低时(如800 ℃)，合金元素的扩散作用相对较弱，片状α相通过β相穿透片状α的作用小，球化率低，变形量较大时甚至出现了扭折和弯曲的现象；随着温度的升高，合金元素扩散作用加强，球化率提高。

图10  β相楔入深度与界面能的关系示意图

Fig.10  Schematic map of relationship between wedging depth of β phase and interfacial energy

3  结论

1) 变形程度和变形温度等热变形参数对TC17合金的片状组织的球化过程存在重要影响，其中变形程度是影响片状组织球化的主要因素。

2) 塑性变形能明显改变TC17合金原始片状组织的形貌，达到球化的目的。随着变形程度的增大，片状组织结构破碎和球化的程度提高。变形量小于20%时，变形后的组织形貌变化不大；当变形量为40%~ 60%时，片状α组织受到剪切而断裂，开始发生动态再结晶而向球状α组织转变。在较高的温度下，变形量大于60%可得到完全球化的组织。

3) 在800~860 ℃温度范围内，变形温度越高，越有利于组织球化。温度过低容易出现片状α弯曲和扭折的现象。

REFERENCES

[1] BOYER R, BOYER R, WELSCH G, COLLINGS E W. Materials properties handbook: Titanium alloys [M]. Ohio: ASM, 1994: 453-463.

[2] MARGOLIN H, COHEN P, KIMURA H, IZUMI O. Titanium: Science and Technology [C]// TMS. Warrendale, PA, 1980: 1555-1561.

[3] SEMIATIN S L, SEETHARAMAN V, WEISS I. Flow behavior and globalarization kinetics during hot working of Ti-6Al-4V with a colony alpha microstructure[J]. Mater Sci Eng A, 1999, 263: 257-271.

(编辑 方京华)

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