抛石挤淤机理及其颗粒流数值模拟研究

张明鸣^{1, 3}，徐卫亚²，夏玉斌³，周先齐⁴

(1. 河海大学 水利水电工程学院，江苏 南京，210098；

2. 河海大学 岩土工程研究所，江苏 南京，210098；

3. 中国交通建设集团 水运规划设计院有限公司，北京，100007；

4. 厦门理工学院 建筑工程系，福建 厦门，361024)

摘  要：利用压载挤淤理论对深圳港大铲湾三期陆域形成工程及海口马村港区一期工程抛石挤淤堤挤淤深度进行预测研究，比较挤淤深度计算值与实测值；通过理论分析，提出抛石挤淤机理；采用颗粒流理论(PFC)模拟抛石挤淤的施工过程及施工控制条件；比较相同作业条件下不同淤泥层厚度的挤淤深度关系。研究结果表明：挤淤深度计算值明显小于实测值；抛石挤淤机理不仅仅是压载问题，它还包含块石动能冲击和局部应力集中对挤淤深度的影响；在不同抛填强度、块石直径的挤淤深度，其模拟结果与实测结果基本吻合，一次性抛石量越大；块石直径越大，则挤淤深度越大；淤泥层厚度越大，则挤淤深度也越大。

关键词：抛石挤淤；压载法；颗粒流理论

中图分类号：TU43          文献标志码：A         文章编号：1672-7207(2010)01-0310-06

Mechanism of backfilling rocks to squeeze out ooze and simulated by particle flow code

ZHANG Ming-ming^{1, 3}, XU Wei-ya², XIA Yu-bin³, ZHOU Xian-qi⁴

(1. College of Water Conservancy and Hydropower Engineering, Hohai University, Nanjing 210098, China;

2. College of Civil Engineering, Hohai University, Nanjing 210098, China;

3. Water Transportation Consultants Co. Ltd, Communication & Construction of China Group Corporation,Beijing 100007, China;

4. Department of Architectural Engineering, Xiamen University of Technology, Xiamen 361024, China)

Abstract: The replacement depths of the dikes in phase 3 of Dachan Bay Port in Shenzhen and phase 1 of Macun Port in Haikou were calculated with the theory of squeeze out ooze by loading. And the construction process and construction control method were modified with particle flow code theory (PFC). The mechanism of backfilling rocks to squeeze out ooze was put forward according to all the analysis results. The results show that the replacement depth calculated is less than that measured. According to the modified results, the replacement depths of different amount of backfilling rocks in one time and different rock sizes are different, which is consistent to the measured results in this condition, the bigger amount of backfilling rock in one time, the bigger size of rock, and the deeper of squeezed out ooze. In addition the replacement depths in different ooze thicknesses with the same construction method are different according to the modified results, the disciplinarian is that the replacement depth is along with the depth of the ooze.

Key words: backfilling rocks to squeeze out ooze; ballast method; particle flow code (PFC)

围海造地具有在不减少现有耕地情况下能使土地面积增大的优点。围海造地的围堤形式通常采用袋装砂或者抛石。如果淤泥较浅时，一般采用抛石(袋装砂)挤淤或者清淤换填袋装砂堤；淤泥较深时，采用爆破挤淤或者排水固结加固淤泥基础袋装砂成堤。本文作者主要研究抛石挤淤深度计算分析方法及其影响因素。对于挤淤深度的计算，杨光煦^[1-2]提出了以下卧淤泥极限承载力计算极限挤淤深度的方法；赵简英等^[3]在此基础上进行了改进，使公式更加直观；曹阳等^[4-7]从压载理论出发结合抛石边坡失稳造成淤泥挤出的原理分析了抛石挤淤地基的挤淤效果。以上方法对于抛石挤淤或者袋装砂挤淤均采用同一算法，没有加以区分。但通过实际检测发现，抛石挤淤深度明显大于袋装砂挤淤深度。为此，本文作者结合大量现场检测数据对压载挤淤计算方法进行改进，并考虑水深的影响。考虑到该方法无法考虑施工控制条件对挤淤深度的影响，引入颗粒流离散元理论(PFC)模拟施工过程及抛填石料散粒体特性，以便得到更符合实际情况的计算挤淤深度的方法，并为常用的施工控制条件提供理论支持。

1  基于压载理论的抛石挤淤深度分析

1.1  压载理论及修正公式

杨光煦^[1-2]认为：抛石挤淤是通过压载使下卧软弱土层失稳破坏，使其被挤出，块石下沉，随着深度加大，淤泥层承载力提高，块石与淤泥达到一个平衡态，此即为最终挤淤深度。经赵简英等^[3]整理后的承载力公式计算挤淤深度方法为：

式中：h为堤身原泥面以上高度(m)；D₀为堤身自重挤淤下沉量(m)；γ_s为淤泥重度(kN/m³)；γ为填料重度(kN/m³)；c_u为淤泥抗剪强度(kPa)。

1.2  工程实例地质概况

1.2.1  深圳港大铲湾围堤工程

深圳港大铲湾港区位于深圳西部珠江口，覆盖土层主要为第四系全新统近期海相沉积层，含水率较高，均超过70%，强度低，软土层厚度为5~9 m。相关土层主要参数如表1所示。

表1  深圳港大铲湾港区三期工程部分土层参数

Table 1  Partial soil layer parameters of tertiary project in  Dachan Gulf Region of Shenzhen Haven

1.2.2 海南马村一期工程

海口港马村港区一期工程(后简称马村)位于海口市西部琼州海峡南岸，上覆土层为第四系全新统海相沉积(Q_4m)的淤泥及淤泥夹砂层，厚度为0.40~4.40 m，平均厚度为1.93 m。相关地层主要参数如表2所示。

表2  海南马村一期工程相关地层主要参数

Table 2  Main parameters of relative layers in 1st project in Macun, Haikou

1.3  计算结果与实测结果比较分析

利用式(1)分别对深圳市大铲湾港区三期造陆工程和海南海口港马村港区一期工程的抛石挤淤深度进行计算，并与实测挤淤深度进行比较，结果如表3所示。

表3  挤淤深度计算结果与实测平均值

Table 3  Calculation result and average depth of measurement of Squeeze out ooze depth

挤淤深度实测结果分别取两堤肩及堤心位置钻孔检测挤淤深度的平均值。由表3可见：挤淤深度计算结果与实际钻探结果相差较大，计算值普遍偏小。挤淤深度计算值与实测值存在较大差异的主要原因主要有：

(1) 抛石具有的动能破坏土骨架，能够使石块进入土层。

(2) 石块为散粒体结构，在局部形成较大压载，刺入淤泥颗粒中。

(3) 施工控制因素使挤淤深度存在差异。

(4) 压载法无法考虑块石直径对挤淤效果的影响。

由极限地基承载力基础发展而来的压载挤淤公式无法体现上述因素的影响。因此，为了更准确地研究抛石挤淤深度，需要引入其他算法。该算法应能够模拟抛石作为散粒体材料以一定速率进入淤泥及局部荷载集中的特性。

2  颗粒流离散元分析方法及其在抛石挤淤工程中的应用

由于模拟抛石挤淤问题存在网格侵入，有限元法难以解决此问题。因此，本文作者采用Cundall等^[8-9]提出的颗粒流理论将抛石等效为独立颗粒体，模拟分析大铲湾三期陆域形成工程抛石挤淤成堤的施工过程。

2.1  颗粒离散单元法及PFC2D软件简介

颗粒离散元法是把颗粒材料的力学响应问题从物理域映射到数学域而进行数值求解的方法。与此相对应，物理域内真实的散粒介质微粒(Grains)被数学域内抽象的颗粒单元(Particles)所代表，通过对试样颗粒单元几何形状的设计、相互作用接触类型的选择、试样边界条件和初始条件的确定、试样若干应力平衡状态的迭代分析等，实现对材料受力变形特征的数值模拟。

PFC2D是由Cundall等^[8-9]发明的颗粒流离散元计算软件，它将材料假定为刚体颗粒，允许刚体颗粒可以少量重叠，刚体圆球之间的连接主要表现为法向和切向刚度及抗拉和抗剪强度等参数指标，颗粒之间运动遵循牛顿第二定律。

本文借鉴张翠兵等^[10-11]的思路，也利用PFC的刚体圆盘来模拟抛石石块。提出刚体球从高处滚落时将势能转化为动能，同时，少数先进入土体的刚体球可以模拟局部加载较大刺入淤泥的状况。以更细小的颗粒模拟淤泥结构，并通过颗粒的相互接触模拟淤泥宏观强度指标。由于抛石挤淤主要作用时间较短，故淤泥本身的固结在本次模拟中不予考虑，因而，在将细观参数与宏观参数对应拟合时，只考虑强度指标。

2.2  淤泥颗粒细观参数选取

颗粒流的细观模拟原则是通过改变颗粒单元机器集合体的细观力学性质，使之逼近材料的宏观力学参数。采用数值模拟试验对实际材料进行模拟，需要不断调整数值试验的输入参数，使数值模拟结果与物理试验结果相吻合。

针对大铲湾三期陆域形成围堤工程中的淤泥材料进行数值模拟试验，分别进行了无侧限及围压为0.5，1，2和5 kPa的双轴试验。通过不断调整颗粒间的黏结强度及摩擦因数，获得与宏观强度响应的近似淤泥强度曲线(见图1，其中，c为剪切力，为内摩擦角)，此时，微观参数法向刚度、切向刚度均取为4 kPa，方差为200 Pa，摩擦因数取为0.5。模拟结果如图1所示。模拟结果与大铲湾工程中流泥与淤泥各宏观参数的平均值较接近。

c=5.5 kPa; =0.08

图1  淤泥强度曲线

Fig.1  Strength curve of ooze

2.3  模型的建立及计算工况

2.3.1  模型的建立

在计算过程中，首先需要对淤泥材料进行模拟。根据地勘报告，淤泥材料平均孔隙比约为2.0，单个圆盘型颗粒作为基本单元组成的颗粒集合不可能达到该孔隙比，考虑采用CLUMP簇单元模拟淤泥材料，材料微观参数选用数值模拟试验获得。

本文共建立2个模型：一个是据实际典型断面(如图2所示)土层分布建立计算模型；另一个是假定淤泥厚度为15 m，以分析淤泥厚度对挤淤的影响。以PFC提供的WALL结构模拟已有陆域，抛石从已有陆域滚落进入淤泥层。

图2  实际典型断面

Fig.2  Practical typical section

2.3.2  计算工况

(1) 第1组工况。为了分析抛填强度对挤淤的影响，分别对上述2个模型计算2次、4次、8次抛填完成1个断面工程量工况的挤淤深度，以分析抛石强度和淤泥层厚度对挤淤深度的影响。完成1个断面需要的次数越少，意味着抛填速度越快，堤头堆载越高。

抛石体圆盘直径为30~50 cm，与施工中采用100 kg块石的直径较接近。

(2) 第2组工况。采用淤泥厚度为15 m的模型分别分析抛石直径分别为20~30，30~50和50~80 cm分4次抛填的挤淤情况，以分析石块直径对挤淤深度的影响。

2.4  模拟结果分析

2.4.1  抛石强度对挤淤深度的影响

经分析，PFC第1组工况计算结果如图3、图4及表4所示。若按照不同的抛填强度施工，则挤淤深度不一样，一次性抛填越多，抛填施工速度越快，挤淤深度越深，且底面高程更平均，此点与史力生^[12]关于阳江核电站抛石挤淤陆域形成工程中现场观测结果相吻合。典型断面颗粒流模拟结果(挤淤深度为抛石颗粒底面的平均深度)与实测结果较吻合。

(a) 8次抛填；(b) 4次抛填；(c) 2次抛填

图3  下卧淤泥贝壳混合层工况下不同抛填强度计算结果

Fig.3  Calculation results of backfilling rock for subjacent mixture of ooze and oyster shell

(a) 8次抛填；(b) 4次抛填；(c) 2次抛填

图4  不同抛填强度计算结果(淤泥层厚度15 m工况)

Fig.4  Calculation results of backfilling for subjacent ooze of 15 m depth

表4  不同抛填次数时的挤淤深度

Table 4  Simulating results of different processes

2.4.2  淤泥层厚度对挤淤深度的影响

按照实际土层厚度模拟挤淤结果，抛石下方存在厚度约为1 m的淤泥层，与实际钻孔检测结果相吻合。若采用15 m厚淤泥模型，则相同抛填强度下挤淤深度可达8 m以上，大于实际深度，说明边界约束影响挤淤深度，此现象与文献[2, 13]中提到的“挤淤深度与抛填速度及挤淤不可能完全挤走，总有淤泥残余”的论点吻合。林本义等^[14-15]认为蛇口填海工程中挤淤深度达到10 m左右。而蛇口港区与大铲湾港区隔海相望，地质条件相近，只是淤泥深度更深。蛇口填海工程中的实测结果与15 m厚淤泥模型的计算结果相吻合，结合大铲湾港区挤淤模拟结果可得到：挤淤深度越大，块石层下残余淤泥便越厚。

2.4.3  抛石直径对挤淤深度的影响

不同直径的抛石挤淤深度结果如图4(b)、图5、图6及表5所示。可见：抛石直径越大，挤淤深度越大。这主要是由于直径越大的抛石下落时受到周围颗粒的约束越少，越容易形成局部荷载集中，造成挤淤深度加大。通过记录第1次抛填的块石的位移随时间变化的关系如图7所示。由图7可见：大部分抛石挤淤变形都发生在第1次抛填过程中，后续抛填使底层块石沉降不断增加，但增加幅度较小。图8所示为不同直径石块与最终挤淤深度关系曲线，将其线性拟合(见式(2))可以得到：当块石直径逼近0 cm时，抛砂或抛土挤淤时挤淤深度为4.6 m，与由式(1)所得的计算值接近。由此可以得到：如果不考虑抛石动能及局部荷载集中的影响，则在抛砂、袋装砂挤淤计算中压载理论是适用的，同时，此结果也从另一个侧面证明PFC模拟结果较准确。

表5  不同直径的抛石挤淤深度

Table 5  Simulating depths of different rock sizes

图5  抛填块石直径为20~30 cm抛填强度计算结果

Fig.5  Result of backfilling rocks with 20-30 cm diameter

图6  抛填块石直径为50~80 cm抛填强度计算结果

Fig.6  Result of backfilling rocks with 50-80 cm diameter

1—直径为20~30 cm块石抛填；2—直径为30~50 cm块石抛填；3—直径为50~80 cm块石抛填图7  底层块石沉降曲线

Fig.7  Curves of settlement of rocks at bottom

1—PFC计算结果；2—线性拟合结果

图8  挤淤深度与块石直径的关系

Fig.8  Relationship between depth of squeeze out ooze and size of rock

挤淤深度与块石直径的线性拟合函数表达式为：

3  结论

(1) 抛石能够挤淤不仅是压载引起的，而且是抛石体从高处以势能转化的动能进入淤泥体，破坏淤泥结构，局部应力集中造成块石挤开淤泥进入其中引起的。

(2) 颗粒流算法可以较好地模拟抛石挤淤施工过程，计算结果与现场实测结果较吻合。

(3) 抛石挤淤不能完全将淤泥挤出，抛石层下都存在一定泥石混合层。

(4) 一次性抛填较多的石料和连续抛填可加大挤淤深度。

(5) 抛填时采用的块石直径越大，则挤淤深度越大。

(6) 抛填挤淤造成的块石下沉大部发生在第1次抛填后。

(7) 为了保证抛石堤落底，在抛石围堤设计时要求超高连续抛填，使每次抛填量大，同时，在条件允许和级配合理的情况下，抛填石料直径应尽量大。

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收稿日期：2009-09-01；修回日期：2009-11-20

基金项目：国家自然科学基金重点资助项目(50509110)

通信作者：张明鸣(1979-)，男，湖北宜昌人，博士研究生，工程师，从事港口水工结构及地基处理的研究和设计工作；电话：0755-26691580；E-mail: zhangmingming@pdiwt.com.cn

(编辑 陈灿华)