DOI： 10.11817/j.issn.1672-7207.2021.03.027

气液两相射流表面清洗流场数值模拟

时凤霞¹，赵健²，孙晓光³，尹海亮²

(1. 中国石油大学胜利学院 油气工程学院，山东 东营，257061；

2. 中国石油大学(华东) 东营科学技术研究院，山东 东营，257061；

3. 中石油煤层气有限责任公司 忻州分公司，山西 太原，030000)

摘要：为了研究节能高效的油管表面清洗技术，基于计算流体力学方法，应用Fluent软件建立气液两相射流清洗三维物理模型，模拟研究气液两相射流速度场和压力场特性，分析喷嘴锥度、气体体积分数、喷射速度和喷距等射流参数对清洗效果的影响规律。研究结果表明：当气体体积分数为7.4%、喷嘴喷射速度为265 m/s时，两相射流速度较纯水射流提高14.2%，气泡通过喷嘴瞬时的射流速度较纯水射流提高221%。气液两相射流经过喷嘴速度迅速增大到最大值，并出现“等速核”形状，从等速核逐渐向外扩展，速度逐渐减低。两相射流从喷嘴喷出后，射流压力逐渐降低，压能逐渐转换为动能，在距离壁面约1/7喷距处，压力开始以球形向内逐渐增大，在壁面驻点处达到极大值；随喷嘴收缩段锥度增加，射流最大速度逐渐增大，收缩段锥度为3.5时，等速核最长；随着气体体积分数增加，最大射流速度逐渐增大，气体体积分数大于7.4%时，等速核长度基本不变；随喷射速度增大，流场内最大速度和等速核长度不断增加，射流冲击能量更高；随喷距增大，射流冲击壁面的压力逐渐减小，喷距小于5倍喷嘴直径时，冲击效果较好。气液两相射流比纯水射流的清洗作用面积提高24.7%，清洗效率更高。

关键词：气液两相射流；表面清洗；计算流体力学；射流参数；数值模拟

中图分类号：TE35            文献标志码：A                开放科学(资源服务)标识码(OSID)：

文章编号：1672-7207（2021）03-0960-11

Numerical simulation of surface cleaning flow field for gas-liquid two-phase jet

SHI　Fengxia¹, ZHAO　Jian², SUN Xiaoguang³, YIN　Hailiang²

(1. College of Oil and Gas Engineering, Shengli College China University of Petroleum, Dongying 257061, China;

2. Dongying Academy of Science and Technology, China University of Petroleum (China East), Dongying 257061, China;

3. Petrochina Coalbed Methane Company Limited Xinzhou Company, Taiyuan 030000, China)

Abstract: In order to study the saving and efficient cleaning technology of oil pipe surface, a three-dimensional physical model of gas-liquid two-phase jet cleaning was established with fluent software based on the computational fluid dynamics method. Velocity and pressure characteristics of the flow field with gas-liquid two-phase jet were simulated. The influence of jet parameters such as nozzle taper, gas volume fraction, jet velocity and spray distance on cleaning effect was analyzed. The results show that the velocity of gas-liquid two-phase jet is 14.2% higher than that of waterjet when the gas volume fraction is 7.4% and the jet velocity of nozzle is 265 m/s. In particular, the jet velocity can increase by 221% when the bubbles pass through the nozzle. The jet velocity increases rapidly to the maximum value and the shape of "constant velocity core" appears when gas-liquid two-phase jet passes through the nozzle. The jet velocity gradually decreases with the increase of distance from constant velocity core. After the two-phase jet is ejected from the nozzle, the jet pressure decreases gradually and pressure energy is gradually converted into kinetic energy. Pressure gradually increases in the form of a sphere at the position of about 1/7 jet distance from the wall. Pressure reaches the maximum at the stagnation point of the wall. With the increase of nozzle contraction section taper, the jet maximum velocity gradually increases. As the taper has the value of 3.5, the length of constant velocity core is the longest. As the gas volume fraction increases, the jet velocity increases gradually. While the gas volume fraction is bigger than 7.4%, the length of constant velocity core remains the same. With the jet velocity increasing, the maximum velocity and the length of constant velocity core increase continuously. Therefore, the impact energy of jet is higher. When spray distance increases, pressure of jet impacting on the wall decreases gradually. The impact effect is better when spray distance is lower than 5 times the nozzle diameter. The cleaning area of gas-liquid two-phase jet is 24.7% higher than that of water jet. Gas-liquid two-phase jet has higher cleaning efficiency.

Key words: gas-liquid two-phase jet; surface cleaning; computational fluid dynamics; jet parameters; numerical simulation

油管是油气资源开采必不可少装备之一，在油气开采过程中起着非常重要的作用，用量多，成本高。油田经过一段时间开发之后，油管在高温高压环境中容易形成污垢，如油垢、水垢、焦炭状物质和沉积物等，导致油管可流动面积减小，流动损耗增加，油气开采效率降低，甚至会因完全堵塞而导致停产，严重影响着油气开采的整体效益^[1-2]。油管清洗技术可有效实现油管的重复再利用，已成为油田油管处理工艺中的重要环节，因此，高效油管清洗技术研究尤为重要。

高压水射流技术以其高效和环保等优势，在破岩和清洗等方面的应用较广^[3-4]，汪红祥等^[5]模拟研究高压水射流冲击损伤破岩和裂纹扩展过程；ZHAO等^[6]研究高压粒子水射流破岩机理和影响参数；郭琦等^[7]利用高压水射流清洗技术对涂层及不同硬度工件进行冲击试验，得到工件涂层去除及表面粗糙度变化情况；鲁军波等^[8]基于水射流分布特征和清洗机理，提出入射角、压力、喷嘴、靶距和平移速度等参数选择方法。而高压水射流技术因其工作压力较高，极易引发安全事故，而空化射流更安全和节能^[9-10]，因此，近年来在清洗去污、水处理和油气工程等领域研究空化射流技术较多，麻斌等^[11-12]基于空化理论提出一种针对喷嘴孔内空化模型，并对空化模型进行可视化试验验证；汪朝晖等^[13-16]考虑剪切力和湍动能产生的压力脉动等因素对空化影响，提出修正空化模型；管金发等^[17-20]利用Fluent软件对角型喷嘴内部空化射流流场进行了数值模拟，验证角型空化喷嘴模型的优越性。空化射流产生的气泡在破灭瞬时会产生很大能量，清洗效果较好，但是对空化射流发生喷嘴结构要求较高，而且自发空化会耗费部分射流能量，影响清洗效果。

因此，本文作者开展气液两相射流表面清洗研究，将气体加入到水射流中，利用VOF模型(volume of fluent model)模拟研究气液两相流的流场特性和射流参数对清洗效果的影响规律，并进行试验验证，研究结果为两相射流清洗技术的推广应用提供理论指导。

1  数值模型建立

VOF模型是在两相或多相流体互不相溶前提下，建立在固定欧拉网格下的表面跟踪方法，不同流体组分共用一套动量方程，通过相体积分数实现对每个计算单元相界面的追踪。在每个控制容积内，所有相体积分数总和为1。为研究气液两相射流流场变化，采用Fluent中的VOF模型进行数值模拟，选择水为液相，空气为气相。

1.1　控制方程

流体运动过程遵循连续性方程、能量方程和动量方程^[21-24]。

1) 连续性方程　

(1)

式中：u为速度矢量；为流体密度；t为时间。

2) 能量方程　

在本文气液两相射流模拟研究中，能量交换较少，可暂不考虑。

3) 动量方程　

(2)

式中：p为压力；为流体黏度；g为重力体积力；F为外部体积力。

4) 体积分数方程　

对第q相：

(3)

主相的体积分数计算基于以下约束：

(4)

式中：为第q相流体体积分数；为质量源项。

流体流动选择湍流模型中的k-ε标准模型^[25-26]：

(5)

(6)

式中：x为张量形式的空间坐标；为湍动能；为平均速度梯度引起的湍动能的产生项；为k方程的湍流普朗特数，取1.0；为湍动耗散率；，为湍动黏度；，，和为经验系数。

1.2　物理模型及网格划分

根据水射流清洗现场参数，建立气液两相射流表面清洗物理模型，如图1(a)所示。本文主要研究气液两相射流表面清洗效果，将管道表面局部简化为平面。设定喷嘴直径d为2 mm，喷嘴高度为h为4 mm，高压管内流道长度为15 cm。利用Gambit软件建立气液两相流动几何模型，并进行网格划分，网格数为53 866，如图1(b)所示。

图1　气液两相射流冲击物理模型及网格划分模型

Fig. 1　Physical and meshing model of gas-liquid two-phase jet impact

1.3　求解设置

采用VOF模型，选择显式算法，瞬态流动，基于压力进行求解。湍流模型选择k-ε标准模型，近壁面选择标准壁面方程，=1.44，=1.92，=0.09，=1.00。设定出口压力为0，湍流参数选择湍流强度为5%，湍流黏度比为10。

2  模拟过程及结果

2.1　气液两相射流与纯水射流对比

气体体积分数为7.4%、喷射速度为265 m/s时(下同)，纯水射流和气液两相流喷射效果对比如图2所示，其中，气体体积分数为入口处气体在射流中的体积分数，喷射速度为喷嘴出口处速度。由图2可见：纯水射流产生的最大速度为330 m/s，气液两相流产生的最大速度为377 m/s(较纯水射流提高14.2%)，当气体通过喷嘴时，产生的最大速度能达到1 060 m/s(较纯水射流提高221%)，说明气液两相流的喷射效果要远高于纯水射流。当液体中加入气体后，在通过喷嘴时，速度增大，压强降低，会在射流中产生一系列空泡，空泡不断地经历膨胀、压缩甚至溃灭的反复过程^[27-29]，空泡溃灭对周围流体会产生较强推动力，使射流速度瞬时增大。

图2　气体加入对射流速度的影响

Fig. 2　Influence of gas addition on jet velocity

2.2　气液两相流流场

2.2.1　压力场　

气液两相射流压力场分布如图3所示。由图3可见：气液两相射流从喷嘴喷出后，射流压力逐渐降低，射流压能逐渐转换为气液两相射流动能。在距离壁面约1/7喷距处，压力开始以球形向内逐渐增大，在壁面驻点处达到极大值，此时射流冲击到壁面速度降为零，射流的动能全部转换为压能，与伯努利原理相符^[30-31]。

流场内最大压力随时间变化如图4(a)所示。气液两相流体从入口开始，最大压力都维持在69 MPa左右，直到32.8 ms时，有气体通过喷嘴，最大压力减小到52.5 MPa，之后到33.5 ms，当气体再次通过喷嘴时，最大压力迅速减小到47.1 MPa，说明流场内气体的存在，在喷嘴处形成空化作用，引起压力减小。

图3　气液两相射流流场分布

Fig. 3　Flow field distribution of gas-liquid two-phase jet

2.2.2　速度场　

由图3(c)可见：气液两相射流由喷嘴加速喷射后，速度迅速增大到最大值，并出现“等速核”形状；从等速核逐渐向外扩展，速度逐渐减低。流场内最大速度随时间变化如图4(b)所示，气液两相流体从入口开始，最大速度都维持在377 m/s，直到32.8 ms时，气泡通过喷嘴瞬时，速度增大到1 060 m/s，之后到33.5 ms，当气泡再次通过喷嘴时，最大速度增大到1 420 m/s，相比气流未通过喷嘴时，速度增幅较大，说明气体加入后，空泡产生和溃灭对射流加速的增强作用，引起喷射速度突增。

2.2.3　气体运动规律　

气液两相射流中气体的流动规律如图5所示。从图5可见：随着时间推移，气体以段塞形式逐渐向喷嘴移动，并且运动前缘气体体积分数高，越靠近后端气体体积分数越低；气流间歇性通过喷嘴，形成气液两相射流。

3  影响因素分析

3.1　喷嘴锥度

喷嘴锥度(1.2~5.5)对流场内最大速度和等速核长度影响规律如图6(a)所示。喷嘴锥度是指喷嘴收缩段进口与出口两底圆的直径差与锥台高度之比。同等条件下，随喷嘴锥度增大，流场中最大速度近似于线性增加。喷嘴锥度越大，喷嘴收缩程度越大，射流从喷嘴入口到出口的汇聚性能增强^[30]，因此，流场中的最大速度不断增加。随喷嘴锥度增大，喷嘴等速核长度先增大后减小，喷嘴锥度为3.5时，射流等速核最长。锥度较小时，随着锥度增加，射流的汇聚性逐渐增加，因此等速核长度逐渐增加。当锥度超过3.5时，喷嘴收缩程度过高，流体开始冲击喷嘴表面，喷嘴对流体运动阻力显著增大，造成大量射流能量损耗，因此，等速核长度开始减小。综合考虑，喷嘴锥度为3.5时，喷射效果较好。

图4　流场内最大压力和速度随时间变化

Fig. 4　Variation of the maximum pressure and velocity in the flow field as a function of time

图5　气体两相射流中气体运动规律

Fig. 5　Law of gas movement of gas-liquid two-phase jet

3.2　气体体积分数

气体体积分数(2.0%~9.1%)对流场内最大速度和等速核长度影响规律如图6(b)所示。由图6(b)可见：随着气体体积分数增加，流场中最大速度逐渐增大。这是因为气体体积分数增大，射流中空泡量增加，空泡的产生、变形和溃灭对射流增强作用增加^[27]，因此流场中的最大速度逐渐增加。气体体积分数增大时，射流等速核长度先不断增加，当气体体积分数超过7.4%时，等速核长度基本不变。气体体积分数较小时，气体体积分数增加，射流中空泡数量增多，对射流的增强作用加强，因此等速核长度逐渐增加。当气体体积分数超过7.4%时，射流中气泡过多，气泡之间开始碰撞影响，影响了射流能量的充分利用，射流等速核基本不变。

3.3　喷射速度

喷射速度(83~265 m/s)对流场内最大速度和等速核长度影响规律如图6(c)所示。由图6(c)可见：随着喷嘴喷射速度增大，流场内最高速度呈直线增加。喷射速度越大，射流的能量越高^[5]，流场内形成射流最大速度也越大，因此，最大速度显著增加。随着喷射速度增加，射流等速核长度略有增大。喷射速度增加，射流冲击能量越高，射流速度保持的距离更大，因此，等速核越长。在现场设备运行的情况下，应当尽量增加射流喷射速度，提高清洗效率。

图6　喷嘴锥度、气体体积分数和喷射速度对流场内最大速度和等速核长度影响

Fig. 6　Maximum velocity and potential kernel length with the function of nozzle taper, gas volume fraction and jet velocity

3.4　喷距

喷射速度为265 m/s时，喷距(0.5~2.0 cm)对喷射壁面冲击压力的影响规律如图7所示。由图7可见：随着喷距增大，射流冲击壁面压力逐渐减小，当喷距大于1 cm(5倍喷嘴直径)时，射流对壁面冲击力迅速降低。当喷距小于1 cm时，壁面在等速核的作用范围内，射流动能能够有效转化为压能，因此，对壁面的冲击力较大^[29]；当喷距大于1 cm时，壁面在等速核范围之外，射流难以高速冲击到壁面，使射流冲击到壁面压力迅速减小。因此，喷距小于5倍喷嘴直径时，冲击壁面的效果较好。

图7　不同喷距下射流冲击壁面压力

Fig. 7　Wall pressure of jet impingement with different spray distances

图8　气液两相射流清洗实验装置

Fig. 8　Experimental equipment of gas-liquid two-phase jet cleaning

4  气液两相射流清洗试验

为验证气液两相射流清洗效果和模拟结果，开展气液两相射流表面清洗的地面试验。

4.1　试验流程和参数

气液两相射流清洗实验装置如图8所示，由图8可见：装置主要包括水罐、高压泵、空气压缩机、气罐、清洗试验架、控制系统、阀门、流量计和压力表等。气体采用前混式注入，高压泵将水增压后，输送至气罐底部；经过空压机压缩后的气体进入气罐中，经过调压阀控制，与高压水混合，再继续经过高压管线输送至清洗试验架，从喷嘴喷出形成气液两相气体射流清洗靶物表面。气液两相射流清洗和纯水射流清洗实验参数表1所示。

表1　实验参数

Table 1　Experimental parameters

4.2　结果分析

纯水射流和气液两相射流表面清洗效果的对比如图9所示，从图9可见：气液两相射流清洗可覆盖整个喷嘴底面，气液两相射流作用面积为4.74 cm²，而纯水射流作用面积为3.80 cm²，气液两相射流的清洗作用面积提高了24.7%，气液两相射流表面清洗效果要明显好于纯水射流的清洗效果。试验结果表明气液两相射流可显著提高靶物表面的清洗效率。

图9　2种射流清洗效果对比

Fig. 9　Comparison of two kinds of jet cleaning effect

5  结论

1) 气体体积分数为7.4%、喷射速度为265 m/s时，气液两相射流比纯水射流最大速度提高14.2%；气体通过喷嘴瞬时，射流最大速度相较纯水射流提高221%；由于空泡对射流加速增强作用，使射流速度瞬时增大。

2) 随着喷嘴锥度增大，流场内最大速度逐渐增大，等速核长度先增大后减小，综合考虑，喷嘴锥度为3.5时，喷射效果较好。随着气体体积分数增加，喷射速度逐渐增大，等速核略微增大，当气体体积分数超过7.4%时，等速核长度变化更加缓慢。

3) 随喷距增大，射流冲击壁面压力逐渐减小，喷距小于5倍喷嘴直径时，冲击壁面的效果较好。随着喷嘴喷射速度增大，流场内最大速度迅速增加，等速核长度略有增加，现场条件允许时，应尽可能提高喷嘴喷射速度。

4) 同等条件下，相对于纯水射流，气液两相射流清洗可覆盖整个喷嘴底面，清洗作用面积提高了24.7%，清洗效率高。

参考文献：

[1] 冯定, 黃朝斌, 李寿勇, 等. 油管清洗方法应用与研究[J]. 断块油气田, 2010, 17(1): 102-104.

FENG Ding, HUANG Chaobin, LI Shouyong, et al. Application and research of tubing cleaning technology[J]. Fault-Block Oil & Gas Field, 2010, 17(1): 102-104.

[2] 郭琦, 李方义, 姚帅帅, 等. 面向再制造的HT250毛坯除漆技术及工艺优化[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2016, 47(1): 77-81.

GUO Qi, LI Fangyi, YAO Shuaishuai, et al. Decoating technology and process optimization of blank HT250 based on remanufacturing[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2016, 47(1): 77-81.

[3] 程效锐, 张舒研, 马亮亮, 等. 高压水射流技术的应用现状与发展前景[J]. 液压气动与密封, 2019, 39(8): 1-6.

CHENG Xiaorui, ZHANG Shuyan, MA Liangliang, et al. The application status and development prospects of high pressure water jet technology[J]. Hydraulics Pneumatics & Seals, 2019, 39(8): 1-6.

[4] 弓永军. 磨料水射流切割技术研究现状及其发展趋势[J]. 液压与气动, 2016(10): 1-5.

GONG Yongjun. Research status and development trend of abrasive water jet cutting technology[J]. Chinese Hydraulics & Pneumatics, 2016(10): 1-5.

[5] 江红祥, 杜长龙, 刘送永, 等. 高压水射流冲击破岩损伤场分析[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2015, 46(1): 287-294.

JIANG Hongxiang, DU Changlong, LIU Songyong, et al. Numerical analysis on damage field of rock fragmentation with water jet[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2015, 46(1): 287-294.

[6] ZHAO Jian, ZHANG Guicai, XU Yiji, et al. Mechanism and effect of jet parameters on particle waterjet rock breaking[J]. Powder Technology, 2017, 313: 231-244.

[7] 郭琦, 李方义, 李硕, 等. 高压水射流清洗对基体去污效果及损伤的研究[J]. 中国机械工程, 2014, 25(6): 817-820.

GUO Qi, LI Fangyi, LI Shuo, et al. Research on decontamination effect and damage of high-pressure water jet cleaning to matrix[J]. China Mechanical Engineering, 2014, 25(6): 817-820.

[8] 鲁军波, 陈杰. 基于高压水射流分布特性的清洗参数选择[J]. 中国安全科学学报, 2004, 14(12): 67-70.

LU Junbo, CHEN Jie. Selection for cleaning parameters based on distribution of high-pressure water jet[J]. China Safety Science Journal, 2004, 14(12): 67-70.

[9] 程效锐, 张舒研, 陈红杏, 等. 空化射流技术的应用进展与前瞻性分析[J]. 能源化工, 2018, 39(4): 19-24.

CHENG Xiaorui, ZHANG Shuyan, CHEN Hongxing, et al. Application progress and prospective analysis of the cavitating jet technology[J]. Energy Chemical Industry, 2018, 39(4): 19-24.

[10] PATRICIA M G, BROOKS B S. Hydrokinetic using the cleaning of exchanger tubes and pipes[C]// Proceedings of the 10 th American Waterjet Conference. Houston, TX, USA: Water jet Technology Association，1999: 569-578．

[11] 麻斌, 高莹, 刘宇, 等. 喷嘴空化模型建立与有效性试验验证[J]. 农业机械学报, 2017, 48(5): 377-384.

MA Bin, GAO Ying, LIU Yu, et al. Establishment and experimental validation of nozzle cavitation model[J]. Transactions of the Chinese Society for Agricultural Machinery, 2017, 48(5): 377-384.

[12] 何志霞, 柏金, 王谦, 等. 柴油机喷嘴内空穴流动可视化试验与数值模拟[J]. 农业机械学报, 2011, 42(11): 6-9.

HE Zhixia, BAI Jin, WANG Qian, et al. Visualization experiment and numerical simulation for cavitating flow in a diesel injector nozzle[J]. Transactions of the Chinese Society for Agricultural Machinery, 2011, 42(11): 6-9.

[13] 汪朝晖, 陈思, 邓晓刚, 等. 自激振荡脉冲射流喷嘴的修正空化模型[J]. 机械设计与制造, 2019(2): 265-268.

WANG Zhaohui, CHEN Si, DENG Xiaogang, et al. Modified cavitation model of self-excited oscillation pulsed jet nozzle[J]. Machinery Design & Manufacture, 2019(2): 265-268.

[14] XU Bin, FENG Jian, WAN Fulai, et al. Numerical investigation of modified cavitation model with thermodynamic effect in water and liquid nitrogen[J]. Cryogenics, 2020, 106: 103049.

[15] GIUSSANI F, PISCAGLIA F, SAEZ-MISCHLICH G, et al. A three-phase VOF solver for the simulation of in-nozzle cavitation effects on liquid atomization[J]. Journal of Computational Physics, 2020, 406: 109068.

[16] YANG Yongfei, LI Wei, SHI Weidong, et al. Numerical investigation of a high-pressure submerged jet using a cavitation model considering effects of shear stress[J]. Processes, 2019, 7(8): 541.

[17] 管金发, 邓松圣, 郭广东, 等. 空化射流角型喷嘴内流场的数值模拟[J]. 机床与液压, 2012, 40(23): 46-50.

GUAN Jinfa, DENG Songsheng, GUO Guangdong, et al. Numerical simulation of internal flow field in angle nozzle for cavitation water jet[J]. Machine Tool & Hydraulics, 2012, 40(23): 46-50.

[18] 赵丁选, 王倩, 杜苗苗. 基于Fluent角型喷嘴内部空化行为的数值模拟[J]. 东北大学学报(自然科学版), 2016, 37(9): 1283-1287.

ZHAO Dingxuan, WANG Qian, DU Miaomiao. Fluent-based numerical simulation of the cavitation behavior in the angle nozzle[J]. Journal of Northeastern University(Natural Science), 2016, 37(9): 1283-1287.

[19] SINGHAL A K, ATHAVALE M M, LI Huiying, et al. Mathematical basis and validation of the full cavitation model[J]. Journal of Fluids Engineering, 2002, 124(3): 617-624.

[20] 郭世建, 王尊策, 徐德奎, 等. 低压水射流空化喷嘴油管清洗数值模拟与试验研究[J]. 当代化工, 2018, 47(9): 1972-1977.

GUO Shijian, WANG Zunce, XU Dekui, et al. Numerical simulation and experimental study of oil tubing cleaning by low pressure water jet nozzles[J]. Contemporary Chemical Industry, 2018, 47(9): 1972-1977.

[21] 黄帅帅, 徐浩, 张沛, 等. 基于Fluent VOF模型的洗扫车垃圾箱污水倒灌分析与改进[J]. 机电产品开发与创新, 2019, 32(4): 25-27.

HUANG Shuaishuai, XU Hao, ZHANG Pei, et al. Analysis and improvement of sewage flowing back from Bin in cleaning truck based on fluent VOF model[J]. Development & Innovation of Machinery & Electrical Products, 2019, 32(4): 25-27.

[22] 陈海伦, 田爱华. 基于Fluent的液体进料DMFC阳极两相流数值分析[J]. 吉林化工学院学报, 2019, 36(1): 29-35.

CHEN Hailun, TIAN Aihua. Numerical analysis of two-phase flow of DMFC anode based on fluent[J]. Journal of Jilin Institute of Chemical Technology, 2019, 36(1): 29-35.

[23] WANG Jintang, SUN Baojiang, LI Hao, et al. Numerical simulation of cementing displacement interface stability of extended reach wells[J]. Journal of Hydrodynamics, 2018, 30(3): 420-432.

[24] 曹建国, 覃业均, 张杰, 等. 基于Fluent非稳态模型工作辊精细冷却参数研究[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2011, 42(12): 3742-3747.

CAO Jianguo, QIN Yejun, ZHANG Jie, et al. Numerical study on parameters of multi-zone cooling for work roll based on unsteady VOF model of Fluent[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2011, 42(12): 3742-3747.

[25] 李重庆, 邵春雷. 低比转速离心泵气液两相流动的可视化试验及数值模拟[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2018, 49(11): 2877-2885.

LI Chongqing, SHAO Chunlei. Visualization experiment and numerical simulation of gas-liquid two phase flow in a low specific speed centrifugal pump[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2018, 49(11): 2877-2885.

[26] 赵健, 张贵才, 徐依吉, 等. 固液两相流粒子冲蚀钻头内流道磨损[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2018, 49(5): 1228-1236.

ZHAO Jian, ZHANG Guicai, XU Yiji, et al. Bit internal flow passage erosion by solid-liquid two-phase flow impact of particles[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2018, 49(5): 1228-1236.

[27] 向文英, 卢义玉, 李晓红, 等. 空化射流在岩石破碎中的作用实验研究[J]. 岩土力学, 2006, 27(9): 1505-1508.

XIANG Wenying, LU Yiyu, LI Xiaohong, et al. Experimental study of the function of cavitating water jet on rock-cutting[J]. Rock and Soil Mechanics, 2006, 27(9): 1505-1508.

[28] ZHAO Jian, ZHANG Guicai, XU Yiji, et al. Experimental and theoretical evaluation of solid particle erosion in an internal flow passage within a drilling bit[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2018, 160: 582-596.

[29] 林柏泉, 王瑞, 乔时和. 高压气液两相射流多级脉动破煤岩特性及致裂机理[J]. 煤炭学报, 2018, 43(1): 124-130.

LIN Baiquan, WANG Rui, QIAO Shihe. Characteristics and mechanism of multistage fluctuation of coal-breaking caused by high-pressure gas-liquid two-phase jet[J]. Journal of China Coal Society, 2018, 43(1): 124-130.

[30] 倪玲英. 工程流体力学[M]. 东营: 中国石油大学出版社, 2012: 84-100.

NI Lingying. Engineering fluid mechanics[M]. Dongying: China University of Petroleum Press, 2012: 84-100.

[31] 谢峻石, 何枫. 收缩喷嘴内部流道型线对射流流场的影响[J]. 机械开发, 2000, 29(4): 42-48.

XIE Junshi, HE Feng. Effect of nozzle exit shape on aerodynamic characteristic of free jet[J]. Machine Development, 2000, 29(4): 42-48.

(编辑  秦明阳)

收稿日期： 2020 -04 -20; 修回日期： 2020 -07 -10

基金项目(Foundation item)：山东省自然科学基金资助项目(ZR2016EL10，ZR2019MB022)；中央高校基本科研业务费专项资金资助项目(18CX02106A, 19CX02063A)；山东省重点研发计划(2018GSF116005) (Projects(ZR2016EL10, ZR2019MB022) supported by the Natural Science Foundation of Shandong Province; Projects(18CX02106A, 19CX02063A) supported by the Fundamental Research Funds for the Central Universities; Project(2018GSF116005) supported by Key Research and Development Plan of Shandong Province)

通信作者：赵健，博士后，讲师，从事射流破岩钻井技术等研究；E-mail: zhaojian@upc.edu.cn

引用格式： 时凤霞, 赵健, 孙晓光, 等. 气液两相射流表面清洗流场数值模拟[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2021, 52(3): 960-970.

Citation: SHI Fengxia, ZHAO Jian, SUN Xiaoguang, et al. Numerical simulation of surface cleaning flow field for gas-liquid two-phase jet[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2021, 52(3): 960-970.