DOI:10.19476/j.ysxb.1004.0609.2017.12.06
混合稀土对过共晶Al-20Si合金显微组织与力学性能的影响
李庆林1, 2,李斌强1,李进宝1,兰晔峰1, 2,夏天东1, 2
(1. 兰州理工大学 材料科学与工程学院,兰州 730050;
2. 兰州理工大学 省部共建有色金属先进加工与再利用国家重点实验室,兰州 730050)
摘 要:采用光学显微镜、扫描电子显微镜、电子探针及力学性能测试,研究了不同比例的混合稀土Pr和Y对过共晶Al-20Si合金显微组织与力学性能的影响。结果表明:Al-20Si合金中添加稀土Pr和Y能使合金中粗大的块状及五瓣星状初生Si变质为细小的块状和部分粒化;当Pr和Y按质量比1:1的比例混合(0.5%Pr、0.5%Y,质量分数)时,细化效果最为显著,初生Si尺寸由96 μm减小到41 μm,减小57.3%,共晶Si由粗大的针片状变质为类蠕点状;此时,合金的抗拉强度由93 MPa提高到143 MPa,伸长率从1.12%提高到2.79%,分别提高53.8%和149%。
关键词:Al-20Si合金;混合稀土;显微组织;力学性能
文章编号:1004-0609(2017)-12-2443-08 中图分类号:TG146.2 文献标志码:A
过共晶铝硅合金因良好的导热性、低密度、低热膨胀系数及良好的流动性,被作为传统铸铁的理想替代材料,用来生产汽车发动机活塞、缸体缸盖等零部件,以减轻自身质量,降低耗油量,实现节能环保的目的[1-2]。但传统铸造的过共晶铝硅合金组织中存在粗大的块状、不规则的五瓣星状初生Si和粗大针片状共晶Si,它们分布在合金基体上,严重割裂了基体的连续性,且尖端存在应力集中,降低了合金的力学性能[3-5]。因此,变质过共晶铝硅合金中的Si相,细化合金组织,对提高合金的力学性能及扩大合金材料的使用范围至关重要。
铝硅合金的细化方法主要有熔体处理、动力学细化、快速凝固和化学变质,其中化学变质法因工艺简单、细化技术成熟、生产成本低、细化效果良好等优点被广泛的应用于工业生产[6]。已有研究表明[7-8],P能够细化初生Si,是因为P与合金熔液中的Al反应生成了较高熔点(约1060 ℃)的AlP化合物,且该化合物与初生Si有着相同的晶体结构(FCC)和相近的晶格常数(aAlP=0.546 nm,aSi=0.54 nm),二者的错配度很小,可以作为其非均质形核的核心,提高初生Si的形核率,细化初生Si。然而,P的燃点较低(约240 ℃),不宜储存和运输,且当P加入到高温合金熔体中时会形成有毒的腐蚀性烟气P2O5,对环境造成很大的污染,而素有“工业维生素”之称的稀土金属因其独特的电子层结构和物理化学性质,具有很强的自旋耦合性,少量的稀土添加量就能够对初生Si和共晶Si起到很好的变质作用[9-10]。
目前,很多学者都致力于单一稀土和混合稀土对铝硅合金的变质研究。如LI等[5]通过向过共晶Al-20%Si合金中添加稀土Ce,发现随着Ce含量的增加,初生Si由粗大的块状及五瓣星状向边缘钝化的块状转变,且当Ce含量为1.0%(质量分数)时,细化为均匀分布的小块状;而共晶Si由粗大的针片状逐渐地转变为多分枝的纤维状,同时合金的抗拉强度和伸长率分别提高了63.2%和58.1%。LI等[11]向Al-10Si-3Cu合金中添加不同含量的混合稀土(La+Yb),发现稀土对合金组织中的初生α(Al)、共晶Si和β-Al5FeSi相都有很好的细化效果,与未变质时的组织相比,当稀土含量为0.6%(质量分数)时,各相的细化效果均达到最佳,其中α(Al)的二次枝晶臂间距减小50.83%,共晶Si由粗大的板片状变为细小的颗粒状,尺寸减小81.78%,而β-Al5FeSi相由长针状变成了短杆状,平均尺寸为16.4 μm;同时,合金的抗拉强度、伸长率和硬度分别提高92.4%、132.1%和29.8%。熊俊杰等[12]通过向ADC12合金中添加不同含量的Pr/Ce混合稀土,发现当稀土含量为0.6%时,粗大的初生α(Al)相变得细小甚至局部圆整;共晶Si变质为细小弥散的颗粒状,且合金的抗拉强度和伸长率分别提高了34.91%和51.24%。HU等[13]研究了稀土Nd对近共晶Al-12Si合金显微组织及力学性能的影响,结果表明,当Nd为0.3%时,生成的纳米相Al2Nd起到异质形核的作用,使得初生Si细化为均匀的颗粒状,共晶Si变质为纤维状,合金的抗拉强度和伸长率分别达到252 MPa和13%。ZUO等[14]将Al-Y-P中间合金加入到Al-18Si合金中,发现当变质剂含量为1.5%(质量分数),并在780 ℃保温30~60 min时,Si原子能够最大程度地促使YP颗粒的结构向AlP颗粒演变,而AlP颗粒作为异质形核剂有效地变质了合金组织,使其抗拉强度提高了16.8%。然而,混合稀土对过共晶Al-Si合金变质的研究鲜见报道。
本文作者通过向过共晶Al-20Si合金熔体中添加不同比例的稀土Pr和Y,与单一稀土Pr和Y的添加效果进行对比分析,研究了混合稀土Pr和Y对Al-20Si合金显微组织及力学性能的影响,同时探讨了混合稀土对过共晶铝硅合金中Si相的变质机理。
1 实验
实验材料用由工业纯铝和工业结晶硅熔配而成的过共晶Al-20Si合金,合金的化学成分如表1所示。单一稀土Pr和Y的添加量均为0.5%(质量分数);混合稀土Pr和Y的总添加量为1.0%(质量分数),具体的添加量(质量分数)分别为(0,0)、(0.3%,0.7%)、(0.4%,0.6%)、(0.5%,0.5%)、(0.6%,0.4%)、(0.7%,0.3%)。
表1 过共晶Al-20Si合金化学成分
Table 1 Chemical composition of hypereutectic Al-20Si alloy (mass fraction, %)
将适量的过共晶Al-20Si合金加入到石墨坩埚中,于780 ℃下在Si-C棒加热炉中重熔,随后将稀土Pr和Y用铝箔包覆压入到合金熔体中,每隔5 min搅拌一次,直至其全部熔化后保温30 min;然后,按合金总质量的0.5%称取粉末六氯乙烷,用铝箔包覆压入到合金熔体中进行精炼除杂,保温5 min待熔渣上浮后扒渣;在熔体温度降至710~720 ℃时浇入到预热了200 ℃的金属模具中。待其冷却成形后,在合金试棒底部相同高度处取样,制备得到金相试样。
将试样在腐蚀液(95 mL H2O、1.5 mL HCl、2.5 mL HNO3、1 mL HF)中浸蚀,用MeF3型光学显微镜和FEG-450型热场发射扫描电子显微镜观察初生Si及共晶Si的形貌与分布,并借助Image Pro Plus软件测量初生Si的平均晶粒尺寸,利用EPMA1600型电子探针进行各元素的分布分析;将试棒按国家标准加工成标距为40 mm的拉伸试样,在AG-10TA型万能材料试验机上进行拉伸试验,并用扫描电子显微镜进行断口分析。
2 实验结果
2.1 稀土Pr和Y变质对初生Si的影响
图1所示为稀土Pr和Y添加量对Al-20Si合金中初生Si形貌的影响。图1(a)所示为未变质时的初生Si显微组织,可以看出,存在着粗大的块状及不规则的五瓣星状初生Si,边缘尖锐,平均尺寸为96 μm;当分别添加0.5%Pr和0.5%Y时,初生Si仍呈不规则的粗大块状,平均尺寸分别为87 μm和75 μm(见图1(b)和(c));当Pr和Y的添加量分别为0.3%和0.7%时,比较图1(a)中未变质的初生Si形貌可以发现,五瓣星状初生Si消失,粗大的块状初生Si变质为边缘钝化的块状,平均尺寸减小为72 μm(见图1(d))。图1(e)中稀土Pr和Y的添加量分别为0.4%和0.6%,初生Si变质为更加均匀的小块状,尺寸减小到55 μm;当稀土Pr和Y按质量比1:1混合(0.5%Pr,0.5%Y)时,初生Si变质为细小的颗粒状,细化效果达到最佳,平均尺寸减小到41 μm,减小了57.3%(见图1(f))。然而,随着Pr含量的增加,Y含量的减少,初生Si变质为边缘钝化的块状,但初生Si的尺寸没有进一步地细化,反而出现了粗化现象(见图1(g)和图1(h))。也就是说,Al-20Si合金中初生Si的平均尺寸随着稀土Pr和Y混合比例的改变呈现先减小后增大的变化趋势,其变化如图2所示。
2.2 稀土Pr和Y变质对共晶Si的影响
图3所示为稀土Pr和Y添加量对共晶Si形貌的影响。从图3(a)可以看出,未变质的共晶Si为粗大的针片状,棱角尖锐。当分别添加0.5%Pr和0.5%Y时,共晶Si形貌仍为粗大的针片状,端部稍有钝化(见图3(b)和(c));在图3(d)中,当稀土Pr和Y的添加量分别为0.3%和0.7%时,粗大的针片状共晶Si尺寸减小;当稀土Pr和Y的添加量为0.4%和0.6%时,共晶Si变质为短杆状,边缘钝化(见图3(e));当添加0.5%Pr和0.5%Y时,共晶Si变质为密集分布的类蠕点状,其形貌如图3(f)所示;而在图3(g)和(h)中,随着稀土添加比例的改变,共晶Si变质为棱角钝化的短杆状。
图1 稀土Pr和Y不同添加量下初生Si的显微组织
Fig. 1 Microstructures of primary Si under different additions of Pr and Y
图2 不同比例稀土Pr和Y混合合金对初生Si平均尺寸的影响
Fig. 2 Effect of different ratios of Pr to Y on average size of primary Si
2.3 合金的力学性能
图4所示为不同比例稀土Pr和Y混合对Al-20Si合金力学性能的影响。从图4可看出,随着Pr和Y混合比例的改变,其抗拉强度和伸长率呈现先上升后下降的变化趋势。当Pr和Y的质量分数为0.3%和0.7%时,抗拉强度从93 MPa提高到114 MPa,伸长率从1.12%提高到1.26%;随着Pr和Y混合比例的改变,当0.4%Pr和0.6%Y添加到Al-20Si熔体中时,合金抗拉强度和伸长率分别提高到138 MPa和1.63%;Pr和Y按1:1的比例(0.5%Pr, 0.5%Y)混合时,Al-20Si合金抗拉强度达到最大值143MPa,与未变质时相比,增加了53.8%,伸长率提高到2.79%,提高了149%;随着稀土Pr和Y添加比例的进一步改变,当Pr与Y质量比为6:4和7:3时,合金的抗拉强度和伸长率均呈现下降的趋势。这是因为随着Pr含量的增加,Y含量的减少,混合稀土Pr和Y对合金的变质效果减弱,从而引起抗拉强度与伸长率的下降。
图3 稀土Pr和Y不同添加量下共晶Si的显微组织
Fig. 3 Microstructures of eutectic Si under different additions of Pr and Y
图4 不同比例稀土Pr和Y混合时对Al-20Si合金力学性能的影响
Fig. 4 Effect of different ratios of Pr to Y on mechanical properties of Al-20Si alloy
2.4 合金的断口形貌
图5所示为混合稀土Pr和Y对过共晶Al-20Si合金拉伸断口形貌的影响。从图5(a)中可以看出,未变质时的合金拉伸断口有明显的解理台阶,这是因为未变质时,粗大的五瓣星状初生Si及针片状共晶Si尖端容易形成应力集中,在外加载荷的条件下产生裂纹,并使得裂纹沿特定方向扩展,导致穿晶断裂;随着稀土Pr和Y的添加,拉伸断口中不规则的脆性平坦区及粗大的撕裂棱明显减少,如图5(b)所示。在图5(c)和(d)中,有局部的韧窝出现,表现出以脆性断裂为主的韧脆混合断裂特征;当稀土Pr和Y的混合比例进一步改变时,拉伸断口中韧窝数量急剧减少,存在较多的脆性平坦区和解理台阶,表现出典型的脆性断裂特征,如图5(e)和(f)。
3 分析与讨论
3.1 稀土对Si相的变质机理
过共晶Al-20Si合金凝固过程中,先析出的初生Si具有小平面生长的特性,其表面高指数的非密排面因较快的生长速度而逐渐消失,使得初生Si沿垂直于低指数密排面{111}的方向上缓慢生长,表现出如图1(a)所示的粗大块状和不规则五瓣星状。研究表明[15-17],共晶团(α(Al)+Si)在凝固过程中,由于Al和Si具有不同的收缩率及原子错配,使得Si相产生机械孪晶,形成了孪晶凹槽,从而改变了Si晶体的生长方向并不断分枝,长成了如图3(a)所示的粗大针片状。
图5 不同比例稀土Pr和Y混合时合金的断口形貌
Fig. 5 Tensile fracture morphologies of alloys with different ratio of Pr and Y
LU等[18]的研究表明,当稀土变质剂的原子半径与Si原子半径的比值等于或接近1.646时,其具有很好的变质能力。Pr的原子半径为0.183 nm,Y的原子半径为0.18 nm,Si的原子半径为0.117 nm,其比值分别为1.564和1.538。另有研究表明[19-21],当稀土原子嵌入Si的晶格点阵中时,因为其较大的原子体积使得Si晶体产生晶格畸变,势能增加,诱发出高密度的原子台阶和孪晶凹槽,促进溶质原子向台阶及凹槽处的富集,改变了Si相的生长方式,由各向异性转变为各向同性生长,从而有效变质了Al-Si合金中的Si相,改善了合金显微组织。
图6(a)所示为Al-20Si-0.5Pr-0.5Y合金背散射电子图,可以看到在初生Si的边缘和Si/Al界面处存在着细小的亮白色颗粒,图6(b)所示为亮白点的成分分析图,结果表明亮白色颗粒中主要有Al、Si、Pr和Y这4种元素(横坐标的4种颜色分别代表这4种元素)。这是因为比较Al和Si,稀土Pr和Y具有更大的电负性,在合金凝固过程中易与其他元素结合,形成金属间化合物。为了进一步讨论稀土Pr和Y的存在形式与分布状态,对图6(a)中Al-20Si-0.5Pr-0.5Y合金的背散射形貌图进行元素面分布扫描分析,结果如图6(c)~(f)所示。由图6(c)~(f)可以看出,在Si相边缘和Si/Al界面处分布着稀土Pr和Y。一方面,由于稀土原子在凝固过程中放出的热量较高,延缓了结晶进程,这样在相同条件下Si相将会优先结晶,导致稀土富集在相界前沿,阻碍了溶质原子向界面的扩散,抑制了Si相生长,从而细化了晶粒。同时,稀土在Si/Al界面处的富集使得枝晶前沿的热量不能立即扩散,就会导致枝晶熔断游离,利于晶粒的细化。另一方面,由于Pr和Y在Al、Si中的固溶度极其有限,因此在合金凝固过程中,稀土原子被推到Si相的生长界面前沿,促使Si晶体产生高密度的孪晶凹槽,从而有效变质了初生Si及共晶Si。另外,稀土原子在Si相界面前沿富集,会导致过冷度增大,促进Si晶体的形核,并抑制Si相长大,有效地细化了初生Si和共晶Si。因此,混合稀土Pr和Y对过共晶Al-Si合金中Si相的变质机理可归纳为抑制生长机制和杂质诱发孪晶机制。
3.2 Si相与合金的力学性能
随着稀土Pr和Y对初生Si及共晶Si的变质,过共晶Al-20Si合金的抗拉强度和伸长率表现出与显微组织相同的变化趋势。根据式(1)可知[6, 22]:
(1)
式中:表示断裂能;E是弹性模量;C是晶粒内部的缺陷长度。一方面,由于Al-Si合金的力学性能对Si相形貌有着极强的敏感性[23],因此随着粗大的块状、不规则的五瓣星状初生Si转变为均匀细小的块状,粗大的针片状共晶Si变质为类蠕点状,使得晶粒内部缺陷及其长度C明显减少,Si相所能承受的最大应力提高,从而使Al-20Si合金的抗拉强度提高。
图6 Al-20Si-0.5Pr-0.5Y合金的背散射电子像、成分分析及元素的面扫描图
Fig. 6 Backscattered image(a), component analysis(b) and elements surface scanning results of Al(c), Si(d), Pr(e), Y(f) of Al-20Si-0.5Pr-0.5Y
另一方面,由于Al-Si合金的断裂行为与Si相的裂纹扩展密切相关[24],拉伸过程中产生的位错会在Si相边缘塞积,而当过共晶Al-20Si合金中Si相变质为均匀分布的细小颗粒和类蠕点状时,晶界数目增多,阻碍了位错在Si相边缘的塞积,减小了局部的应力集中,从而提高了合金的抗拉强度。
4 结论
1) 当稀土Pr和Y按质量比1:1混合(0.5%Pr, 0.5%Y)时,粗大的块状及不规则的五瓣星状初生Si变质为边缘钝化且均匀分布的小块状初生Si,平均尺寸由未变质时的96 μm减小到41 μm,减小了57.3%。
2) 随着稀土混合比例的改变,共晶Si由未变质时的粗大针片状转变为短杆状,当稀土Pr和Y的添加量均为0.5%时,具有最佳的变质效果,共晶Si变质为类蠕点状。
3) 当稀土Pr和Y按质量比1:1的比例(0.5%Pr, 0.5%Y)混合时,合金具有良好的综合力学性能,其抗拉强度和伸长率分别从未变质时的93 MPa和1.12%提高到143 MPa和2.79%,分别提高53.8%和149%。
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Effect of mischmetal on microstructure and mechanical properties of hypereutectic Al-20Si alloy
LI Qing-lin1, 2, LI Bin-qiang1, LI Jin-bao1, LAN Ye-feng1, 2, XIA Tian-dong1, 2
(1. School of Materials Science and Engineering, Lanzhou University of Technology, Lanzhou 730050, China;
2. State Key Laboratory of Advanced Processing and Recycling of Nonferrous Metals, Lanzhou University of Technology, Lanzhou 730050, China)
Abstract: By optical microscopy, scanning electron microscopy, electron probe analysis and mechanical property test, the effects of mischmetal Pr and Y on the microstructure and mechanical properties of hypereutectic Al-20Si alloy were investigated. The results show that the addition of mischmetal Pr and Y can effectively modify the primary Si from coarse polygonal and star-like shape to fine blocky shape with smooth edges and corners. When the mass ratio of mischmetal Pr and Y is 1:1 (0.5%Pr, 0.5%Y (mass fraction)), the consequence of modification is the best on primary silicon and eutectic silicon, the size of primary silicon reduces by 57.3% from 96 μm to 41 μm. In addition, the morphology of eutectic silicon changes from coarse platelet-like/needle-like structure to fine fibrous structure and worm-like. The ultimate tensile strength increases by 53.8% from 93 MPa to 143 MPa, and the elongation increases by 149% from 1.12% to 2.79%, respectively.
Key words: Al-20Si alloy; mischmetal; microstructure; mechanical property
Foundation item: Project(51561021) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project (1606RJZA024) supported by the Gansu Province Natural Science Foundation, China; Project (2015B-035) supported by the Institution Science Research Project of Gansu Province, China
Received date: 2016-09-02; Accepted date: 2017-02-28
Corresponding author: LI Qing-lin; Tel: +86-931-2976688; E-mail: libq94@163.com
(编辑 龙怀中)
基金项目:国家自然科学基金资助项目(51561021);甘肃省自然科学基金资助项目(1606RJZA024);甘肃省高校科研基金资助项目(2015B-035)
收稿日期:2016-09-02;修订日期:2017-02-28
通信作者:李庆林,副教授,博士;电话:0931-2976688;E-mail: libq94@163.com