简介概要

铝和镁对锌铝镁合金凝固组织与力学性能的影响

来源期刊：稀有金属2016年第5期

论文作者：杨巧燕汤茂友刘亚涂浩苏旭平王建华

文章页码：421 - 428

关键词：锌铝镁合金;化学成分;凝固组织;力学性能;

摘要：采用扫描电镜（SEM）和万能电子试验机分析和测试了不同镁含量（1%⁵%,质量分数）和铝含量（4%⁸%,质量分数）锌铝镁合金的凝固组织与力学性能。研究表明:当铝含量为6%时,随着镁含量的增加,Zn-6%Al-Mg合金中的Mg Zn₂相、二元Zn/Al和三元Zn/Al/Mg Zn₂共晶体数量明显增加,当镁含量为3%时达到最大值。当镁含量超过3%时,出现较多粗大的Al/Mg Zn₂二元共晶体。铝含量小于6%时,在Zn-Al-3%Mg合金中形成粗大的Mg₂Zn₁₁相和大量的Zn/Al/Mg₂Zn₁₁三元共晶体;当铝含量超过6%时,在Zn-Al-3%Mg合金中形成粗大的Mg Zn₂相和大量的Al/Mg Zn₂二元共晶体。当铝含量为6%时,Zn-6%Al-Mg合金的抗拉强度和硬度随着镁含量的增加呈现先增加后降低的趋势,但合金的延伸率一直下降,Zn-6%Al-3%Mg合金的抗拉强度和硬度最高。当镁含量为3%时,Zn-Al-3%Mg合金的抗拉强度、延伸率和硬度随着铝含量的增加都呈现先增加后降低的趋势,Zn-6%Al-3%Mg合金的综合力学性能最好。

网络首发时间: 2015-04-07 09:27

稀有金属 2016,40(05),421-428 DOI:10.13373/j.cnki.cjrm.2016.05.003

铝和镁对锌铝镁合金凝固组织与力学性能的影响

杨巧燕汤茂友刘亚涂浩苏旭平王建华

常州大学江苏省材料表面科学与技术重点实验室江苏省光伏科学与工程协同创新中心

摘要：

采用扫描电镜(SEM)和万能电子试验机分析和测试了不同镁含量(1%~5%,质量分数)和铝含量(4%~8%,质量分数)锌铝镁合金的凝固组织与力学性能。研究表明:当铝含量为6%时,随着镁含量的增加,Zn-6%Al-Mg合金中的Mg Zn_2相、二元Zn/Al和三元Zn/Al/Mg Zn_2共晶体数量明显增加,当镁含量为3%时达到最大值。当镁含量超过3%时,出现较多粗大的Al/Mg Zn_2二元共晶体。铝含量小于6%时,在Zn-Al-3%Mg合金中形成粗大的Mg_2Zn_(11)相和大量的Zn/Al/Mg_2Zn_(11)三元共晶体;当铝含量超过6%时,在Zn-Al-3%Mg合金中形成粗大的Mg Zn_2相和大量的Al/Mg Zn_2二元共晶体。当铝含量为6%时,Zn-6%Al-Mg合金的抗拉强度和硬度随着镁含量的增加呈现先增加后降低的趋势,但合金的延伸率一直下降,Zn-6%Al-3%Mg合金的抗拉强度和硬度最高。当镁含量为3%时,Zn-Al-3%Mg合金的抗拉强度、延伸率和硬度随着铝含量的增加都呈现先增加后降低的趋势,Zn-6%Al-3%Mg合金的综合力学性能最好。

关键词：

锌铝镁合金;化学成分;凝固组织;力学性能;

中图分类号： TG146.13

作者简介：杨巧燕(1988-),女,山西平遥人,硕士,研究方向:高性能有色金属材料;E-mail:yayqiaoyan@163.com;;王建华,教授;电话:15961165336;E-mail:wangjh@cczu.edu.cn;

收稿日期：2014-11-28

基金：国家自然科学基金项目(51271041,51271040);常州市工业支撑项目(CE20130085)资助;

Solidification Microstructure and Mechanical Properties of Zn-Al-Mg Alloy with Different Aluminum and Magnesium Contents

Yang Qiaoyan Tang Maoyou Liu Ya Tu Hao Su Xuping Wang Jianhua

Jiangsu Collaborative Innovation Center of Photovolatic Science and Engineering,Jiangsu Key Laboratory of Materials Surface Science and Technology,Changzhou University

Abstract：

The solidification microstructures of Zn-Al-Mg alloy containing 1% ~ 5% Mg and 4% ~ 8% Al were observed using scanning electron microscopy( SEM) and its mechanical properties were measured by electron universal testing machine. The results showed that the amount of Mg Zn_2 phase,Zn / Al binary and Zn / Al / Mg Zn_2 ternary eutectic phases in Zn-6% Al-Mg alloy increased significantly with the increase of Mg content. When Mg content was 3%,the amounts reached the maximum. When Mg content exceeded 3%,a lot of Al / Mg Zn_2 binary eutectic phases occurred. When Al content was less than 6%,coarse Mg_2Zn_(11) phase and a large amount of Zn / Al /Mg_2Zn_(11) ternary eutectic phases occurred in Zn-Al-3% Mg alloy. When Al content exceeded 6%,coarse Mg Zn_2 phase and a large amount of Al / Mg Zn_2 binary eutectic phases formed in the alloy. When Al content was 6%,the tensile strength and hardness of Zn-6%Al-Mg alloy increased at first and then decreased with the increase of Mg content while its elongation decreased continuously. Zn-6%Al-3% Mg alloy possessed the highest tensile strength and hardness. When Mg content was 3%,the tensile strength,elongation and hardness of Zn-Al-3% Mg alloy increased first and then decreased with the increase of Al content. Zn-6% Al-3% Mg alloy possessed the best comprehensive mechanical properties.

Keyword：

Zn-Al-Mg alloy; composition; solidification microstructure; mechanical properties;

Received： 2014-11-28

锌合金最大特点是成本低、耐磨性和减震性优良、电磁屏蔽性能好、耐腐蚀能力强和具有优异的铸造性能,结合当今先进的表面处理技术,使锌合金压铸件具有广阔的应用市场^[1]。目前,压铸锌合金生产中应用最多的是2号、3号和5号锌合金,其中3号锌合金是锌合金压铸业的首选材料,压铸产品特别适合于电镀和喷油等表面处理^[1,2]。3号锌合金最能平衡物理和机械性能的要求,并具有优异的铸造性能和尺寸稳定性。但是,由于3号锌合金耐腐蚀性能较差,有耐水腐蚀要求的卫浴产品只能采用黄铜,而不能使用该合金。一般情况下,锌合金的耐蚀性能随着合金中铜含量的增加而提高,而随着铝含量的增加而下降^[3,4]。添加微量元素锑^[5]可以提高锌合金的耐蚀性能,但是其他微量元素如Re,Ti,Bi,Pb和Si等^[6,7]对提高锌铝合金的耐腐蚀性能无显著效果。对压铸锌铝合金而言,耐蚀性能较差仍然是其难以克服的缺点,因而限制了锌铝合金的广泛应用。研究表明,在ZA27^[8]合金中加入适量的合金元素Cu,Mg和Re可有效地提高合金的抗晶间腐蚀能力、抑制老化现象。采用Re元素对ZA27合金进行变质处理以后,合金的显微组织明显细化,共晶组织数量增加,ε相变小且分布均匀,不仅提高合金的力学性能和耐磨性,而且提高合金的阻尼性能,尤其是频率高于70 Hz时强迫振动衰减效果更明显^[9]。镁在锌合金中的作用主要是减少晶间腐蚀,细化合金组织^[10],不仅能增加合金的强度,还能改善合金的抗磨损性能。当镁含量在0.32%~0.40%时,锌合金具有高的压缩强度,当含量在0.24%~0.30%时能承受重负荷应力,当含量在0.13%~0.19%时,它的伸长率较高^[11]。为了使锌合金具有稳定的力学性能,镁含量应该控制在0.07%左右^[12]。

铅黄铜具有优良的耐腐蚀和华丽的外观,是喷头、水龙头和管路等卫浴产品的理想材料。但是,环境保护的要求限制了铅的使用,而铜的价格比较昂贵,且我国铜资源匮乏。按我国现有的需求量和目前的开采速度进行预测,我国的铜资源储量仅能满足未来20~30年的需求^[13,14]。因此,研究开发低环境友好、低成本的铅黄铜替代材料已迫在眉睫。目前,日本日新制钢铁公司成功开发了一种成分为Zn-6%Al-3%Mg的ZAM合金镀层,其耐蚀性能为纯锌镀层的10倍,为Galfan合金镀层的5倍^[15]。如果能把耐蚀性好的ZAM锌合金改造成为力学性能较高的压铸锌合金,将有可能取代对环境有污染、价格昂贵的铸造铅黄铜,从而拓宽锌铝镁合金的应用领域。因此,开发新型压铸锌铝镁合金是材料设计理念上的突破,本研究具有重要的社会意义和应用价值。

本文围绕ZAM镀锌合金成分进行压铸锌铝镁合金成分设计,研究铝镁含量对锌铝镁合金凝固组织与力学性能的影响,以期确定具有最佳力学性能的锌铝镁合金成分。

1实验

为了消除杂质元素对锌铝镁合金显微组织与力学性能的不良影响,采用1号锌锭(99.99%,质量分数,下同)、工业纯镁(99.85%~99.95%)和L00工业纯铝锭(99.85%)为原料制备锌铝镁合金。根据多次熔炼实验和化学分析结果测定锌、铝和镁元素的烧损率,制备出成分合格的锌铝镁合金,该合金的名义化学成分如表1所示。

合金的熔炼工艺为:先将石墨坩埚放入井式电阻炉中加热到暗红色,然后将小块锌锭和铝锭放入坩埚中,继续升温至680℃进行熔炼。待锌和铝完全熔化后,在合金液表面撒上覆盖剂,覆盖剂组成为Na Cl 50%+KCl 25%+Na₃Al F₆25%^[16]。用钳子夹住镁块压入合金液底部,待镁块完全熔化后采用玻璃棒对金属液体进行适当搅拌,在580℃下静置10 min左右后扒除金属液表面的夹杂和覆盖剂。将合金溶液浇入内腔尺寸为Φ12 mm×100 mm、温度为100℃的金属型中得到所需要的合金试棒。在离试棒底端10 mm的地方取样采用常规方法制备金相试样,采用4%HNO₃的酒精溶液对抛光样品进行浸蚀。采用JSM-6510扫描电子显微镜(SEM)观察试样的显微组织,用OXFORD-INCA能谱分析仪(EDS)分析合金相成分。采用普通车床将锌铝镁合金试棒车削成如图1所示的拉伸试验棒,用WDW-300型微机控制电子万能试验机按GB/T 228-2002测试合金的拉伸性能,拉伸速率2mm·min^-1,采用扫描电镜分析断口的形貌;用HVS-5Z/LCD维氏硬度计对合金的硬度进行测试。

表1 锌铝镁合金的名义成分Table 1Nominal chemical compositions of Zn-Al-Mg al-loys(%,mass fraction) 下载原图

表1 锌铝镁合金的名义成分Table 1Nominal chemical compositions of Zn-Al-Mg al-loys(%,mass fraction)

2结果与讨论

2.1镁含量对锌铝镁合金凝固组织的影响

图2是铝含量保持在6%不变时,不同镁含量锌铝镁合金的凝固组织,由图2可见,镁含量的变化对锌铝镁合金的凝固组织影响很大。Zn-6%Al-1%Mg合金的凝固组织主要是Zn-hcp相,除此之外还有少量的Al-fcc相、Zn/Al二元共晶和Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶体,如图2(a)所示。Zn-6%Al-2%Mg合金中Al-fcc相消失,其凝固组织主要由细小的Zn/Al二元共晶组织和Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶体组成,此外,还有少量粗大的Mg₂Zn₁₁相、Mg Zn₂相和Zn-hcp相,如图2(b)所示。当合金中的镁含量达到3%时,合金的凝固组织主要由比较粗大的Zn/Al二元共晶、Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶和粗大的Mg Zn₂相组成,如图2(c)所示,与镀锌后形成的镀层组织有明显的不同^[17]。在镀锌过程中,由于钢板的温度与镀锌液温度接近,浸镀后合金液的冷却速度很慢,锌铝镁镀层组织主要由Zn-hcp相、Al-fcc相、Mg Zn₂相和三元共晶组成。而在本实验条件下,由于试样尺寸较小和金属型温度较低,金属液凝固速度很快,抑制了初晶富铝相和Zn-hcp相的生成,导致合金的凝固组织仅仅由Zn/Al二元共晶、Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶和Mg Zn₂相组成。当合金中镁含量增加到4%时,合金组织中Zn/Al二元共晶基本消失,生成了大量的Al/Mg Zn₂二元共晶体,组织中除了比较细小的Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶和少量尺寸有所减小的Mg Zn₂相外,还出现了椭圆形初生Al-fcc相和少量的Zn-hcp相,如图2(d)所示。当合金中镁含量增加到5%时,除了粗大的Al/Mg Zn₂二元共晶体明显增多以外,其他组织变化不大,如图2(e)所示。

图1 拉伸试样尺寸Fig.1 Size of tensile specimen(unit:mm)

图2 不同Mg含量Zn-6%Al-Mg合金的凝固组织Fig.2 SEM images of solidification microstructure of Zn-6%Al-Mg alloy with different contents of Mg

(a)1%Mg;(b)2%Mg;(c)3%Mg;(d)4%Mg;(e)5%Mg

综上所述,随着镁含量依次增加,锌铝镁合金中的Zn/Al/Mg Zn₂共晶体数量明显增加,并逐渐出现粗大的Mg₂Zn₁₁和Mg Zn₂相。当镁增加到3%时,初生Mg₂Zn₁₁、富铝相和Zn-hcp相消失,Zn/Al二元共晶体和Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶体所占的比例达到最大值,且Mg Zn₂相尺寸最大。随着镁含量的进一步增加,锌铝镁合金中的Zn/Al/Mg Zn₂共晶体数量减少,粗大的Al/Mg Zn₂二元共晶体增多,Mg Zn₂相有所细化,组织中出现富铝相和Znhcp相。因此,从合金组织的均匀性和相形态与尺寸的角度分析,Zn-6%Al-3%Mg合金的力学性能有可能是最好的。

2.2铝含量对锌铝镁合金凝固组织的影响

图3是镁含量为3%时、铝含量在4%~8%范围内变化时锌铝镁合金的凝固组织,由图3可见,铝含量的变化对锌铝镁合金的凝固组织影响同样很大。Zn-4%Al-3%Mg合金的凝固组织主要由粗大的Mg₂Zn₁₁相和Zn-hcp相、较多的Zn/Al/Mg₂Zn₁₁三元共晶体、部分Zn/Al二元共晶体、Alfcc相和少量的Mg Zn₂相组成,如图3(a)所示。Zn-5%Al-3%Mg合金的凝固组织主要由粗大的Mg₂Zn₁₁相、颗粒状Zn-hcp相和大量的Zn/Al/Mg₂Zn₁₁三元共晶体组成,如图3(b)所示;变化最大的是富Al相消失,三元共晶组织数量明显增多。当合金中的铝含量达到6%时,合金的凝固组织主要由Zn/Al二元共晶、Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶和粗大的Mg Zn₂相组成,如图3(c)所示。由于初晶相由Mg₂Zn₁₁相变成了Mg Zn₂相,三元共晶体也由Zn/Al/Mg₂Zn₁₁演变成Zn/Al/Mg Zn₂。当合金中铝含量增加到7%时,合金组织中除了较多细小的Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶和粗大的Al/Mg Zn₂二元共晶体及少量粗大的Mg Zn₂相外,组织中又出现了比较粗大的初生Al-fcc相和Zn-hcp相,如图3(d)所示。当合金中铝含量增加到8%时,除了Al/MgZn₂二元共晶体数量增多以外,合金的凝固组织与Zn-7%Al-3%合金凝固组织类似,如图3(e)所示。

综上所述,随着铝含量依次增加,锌铝镁合金中的Zn/Al/Mg₂Zn₁₁共晶体数量明显增加,粗大的Zn-hcp相数量明显减少。当铝增加到6%时,初生Mg₂Zn₁₁相和Zn/Al/Mg₂Zn₁₁共晶体完全消失,凝固组织几乎全部由Zn/Al二元共晶体和Zn/Al/MgZn₂三元共晶体组成,并出现粗大的Mg Zn₂相。随着铝含量的进一步增加,锌铝镁合金中的Zn/Al二元共晶和Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶体数量减少,组织中出现较多的富铝相、Zn-hcp相和Al/Mg Zn₂组织,且Mg Zn₂相尺寸有所增大。因此,从合金组织的均匀性和相形态与尺寸的角度分析,Zn-6%Al-3%Mg合金的力学性能有可能是最好的。

图3 不同Al含量Zn-Al-3%Mg合金的凝固组织Fig.3 SEM images of solidification microstructure of Zn-Al-3%Mg alloy with different Al contents

(a)4%Al;(b)5%Al;(c)6%Al;(d)7%Al;(e)8%Al

2.3镁含量对锌铝镁合金力学性能的影响

图4为Zn-6%Al-Mg合金的抗拉强度随镁含量变化的关系曲线,由图4可见,Zn-6%Al-Mg合金的抗拉强度随着镁含量的增加先升高后降低,当镁含量为3%时,合金的抗拉强度达到最大值,这与该合金的显微组织是比较细小的二元和三元共晶组织有关。

图5是Zn-6%Al-Mg合金的延伸率与镁含量的关系曲线,由图5可见,随着镁含量的增加,Zn-6%Al-Mg合金的延伸率不断下降。当镁的含量由1%增加到4%时,延伸率下降的非常快,随后下降速度减缓,这可由Zn-6%Al-Mg合金显微组织随镁含量的变化得到合理解释。当镁含量由1%增加到4%时,锌铝镁合金中的初晶不断减少,Zn/Al二元共晶体和Zn/Al/Mg Zn₂三元共晶组织数量明显增加,当镁为3%时共晶组织数量最多,因此合金的延伸率不断下降。当镁含量增加到4%时,由于粗大的Al/Mg Zn₂二元共晶组织的出现,合金的延伸率仍然下降比较多。镁含量继续增加,粗大Al/Mg Zn₂二元共晶体数量进一步增加,导致合金的延伸率稍有下降。表2是采用维氏硬度机测得的不同镁含量Zn-6%Al-Mg合金的硬度值,表中数值是3次测量值的平均值。

图4 Zn-6%Al-Mg合金的抗拉强度与镁含量的关系曲线Fig.4Tensile strength of Zn-6%Al-Mg alloy as a function of Mg content

图5 Zn-6%Al-Mg合金的延伸率与镁含量的关系曲线Fig.5Elongation of Zn-6%Al-Mg alloy as a function of Mg content

由表2可见,Zn-6%Al-Mg合金的硬度值随镁含量的增加先增大后降低,当镁含量达到3%时,合金的硬度达到最大值,与抗拉强度的变化规律相同。实验结果表明,当锌铝镁合金的凝固组织主要为共晶组织时,由于具有较多的相界面,导致合金具有较高的硬度。

对拉伸试样进行宏观观察时发现,所有试样断口呈灰色,断口较平整,都属于延伸率低于5%的脆性断裂。图6是不同镁含量Zn-6%Al-Mg合金试棒拉伸断口的微观形貌,图6(a)为镁含量为1%时锌铝镁合金的断口形貌,可见断口上有许多河流花样及解理台阶,并出现大量尺寸比较细小的韧窝,因此合金具有较好的延伸性能。图6(b)为镁含量为2%时锌铝镁合金的断口形貌,可见断口上河流花样较短、解理台阶比较明显,有少量尺寸比较细小的韧窝。在断口上可以见到不同相或组织断裂后的形貌,如比较粗大的二元共晶和比较细小的三元共晶组织等,不同组织之间的结合似乎比较紧密。因此,该合金仍具有较好的延伸性能。图6(c)为镁含量为3%时锌铝镁合金的断口形貌,可见断口比较细腻致密,有明显的撕裂楞出现,有硬脆相拉断或拔出的痕迹,但韧窝特征不明显,该断口特征对应比较高的强度和一定的延伸率。图6(d)和(e)所示为镁含量为4%和5%时锌铝镁合金的断口形貌,由图6(d,e)可见,两个断口上都呈现出许多闪亮的非均匀分布的鱼鳞状小平面,同时有部分粗大初生相或粗大共晶组织被拔出后所形成的大小不一的空洞,说明该合金中不同组织之间的结合力不强,因此合金的强度和延伸率有可能明显降低,这与合金的强度和延伸率的实验结果相吻合。

表2 不同镁含量Zn-6%Al-Mg合金的硬度值Table 2Hardness of Zn-6%Al-Mg alloy with different contents of Mg 下载原图

表2 不同镁含量Zn-6%Al-Mg合金的硬度值Table 2Hardness of Zn-6%Al-Mg alloy with different contents of Mg

图6 不同镁含量Zn-6%Al-Mg合金断口形貌Fig.6 SEM images of fracture morphologies of Zn-6%Al-Mg alloy with different Mg contents

(a)1%Mg;(b)2%Mg;(c)3%Mg;(d)4%Mg;(e)5%Mg

2.4铝含量对锌铝镁合金力学性能的影响

Zn-Al-3%Mg合金的抗拉强度随铝含量的变化曲线图如图7所示,由图7可见,Zn-Al-3%Mg合金的抗拉强度随着铝含量的增加先增大后减小,当铝含量为6%时合金的抗拉强度最大,铝由7%增加到8%时,合金的抗拉强度变化很小。由图3可知,Zn-6%Al-3%Mg合金的凝固组织由比较细小的共晶组织为主,除了存在比较粗大的Mg Zn₂相以外,合金的凝固组织比较均匀,由于强烈的相界面的强化作用使得该合金具有最大的抗拉强度。当铝含量由7%增加到8%时,由于合金的凝固组织变化不大,因此合金的抗拉强度基本保持在同一水平。

图7 Zn-Al-3%Mg合金的抗拉强度与铝含量的关系曲线Fig.7Tensile strength of Zn-Al-3%Mg alloy as a function of Al content

图8为Zn-Al-3%Mg合金的延伸率随铝含量的变化曲线,在图8可见,与合金的抗拉强度类似,合金的延伸率也是随着铝含量增加呈现先增加后减少的趋势,当铝含量达到6%时合金的延伸率最好。当铝含量小于6%时,由于合金凝固组织中存在粗大的尖角状Mg₂Zn₁₁相,使合金的延伸率明显下降。而当铝含量大于6%时,由于合金凝固组织中存在粗大的Al/Mg Zn₂二元共晶组织和粗大的Mg Zn₂相,使合金的延伸率也明显下降。

图8 Zn-Al-3%Mg合金的延伸率与铝含量的关系曲线Fig.8Elongation of Zn-Al-3%Mg alloy as a function of Al content

图9 不同铝含量Zn-Al-3%Mg合金断口形貌Fig.9 SEM images of fracture morphologies of Zn-Al-3%Mg alloy with different Al contents

(a)4%Al;(b)6%Al;(c)7%Al

表3 不同铝含量Zn-Al-3%Mg合金的硬度值Table 3Hardness of Zn-Al-3%Mg alloy with different Al contents 下载原图

表3 不同铝含量Zn-Al-3%Mg合金的硬度值Table 3Hardness of Zn-Al-3%Mg alloy with different Al contents

表3是采用维氏硬度机测得的不同铝含量ZnAl-3%Mg合金的硬度值,由表3可见,Zn-Al-3%Mg合金的硬度值随铝含量的增加先增大后降低,当铝含量达到6%时,合金的硬度达到最大值,与抗拉强度的变化规律相同。

图9是不同铝含量Zn-Al-3%Mg合金试棒拉伸断口的微观形貌,由图9(b)可见,虽然Zn-6%Al-3%Mg合金的断口形貌比较细腻致密,但是断口上有明显的撕裂楞出现,并有硬脆相拉断或拔出的痕迹,且韧窝特征不明显,因此合金表现出的延伸率不太高,仅只有2.2%。当铝含量分别为4%,5%,7%和8%时,Zn-Al-3%Mg合金的断口形貌呈现大面积的解理断口特征,韧窝很少,且能明显看出不同粗大组织之间由于结合力较弱而被拉断的痕迹,此时锌铝镁合金的强度和延伸率都有所降低。

综上所述,Zn-6%Al-3%Mg合金的具有最佳的综合力学性能,合金的抗拉强度达到250 MPa,延伸率为2.2%左右,仅略低于三号压铸锌合金的力学性能。如果对该合金进行适当的变质处理,该合金将不但具有较好的耐蚀性能,而且具有较好的综合力学性能,完全有可能取代对环境有污染的铸造铅黄铜,用于生产对耐腐蚀性要求较高的低成本的卫浴产品。