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稀有金属 2020,44(04),363-369 DOI:10.13373/j.cnki.cjrm.xy19100031
热等静压气氛对铸造高温合金K4169微观组织的影响
许文勇 张利冲 郑少辉 王佳华 李周 张国庆
中国航发北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室
摘 要:
利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线光电子能谱(XPS)、电子探针(EPMA)等分析手段,研究了热等静压气氛对铸造高温合金K4169微观组织的影响。结果表明,采用近高纯氩气热等静压的试样(编号B)的氧化层厚度约为26μm,大致分为3层,外层为Cr2 O3 ,TiO2 ,Al2 O3 等氧化物,中间层为Cr2 O3 ,内层主要为内氧化物Al2 O3 ,Al2 O3 呈现规律分布。合金表面氧化引起合金表面层形成Cr2 O3 和Al2 O3 等氧化物,导致Al等合金元素贫化。大块状的TiO2 会使致密的Cr2 O3 和Al2 O3 氧化膜变得疏松,从而加速试样B的内氧化。而采用K4169合金碎屑保护的试样(编号B-1)的氧化层厚度仅为6μm,主要由Cr2 O3 ,TiN和Al2 O3 组成。在Cr2 O3 和Al2 O3 氧化膜表面形成具有较好抗氧化性的TiN,避免形成TiO2 ,可以抑制试样B-1进一步发生氧化,未发现明显的合金元素贫化。采用合金碎屑掩埋法可防止合金表面氧化,显著减轻合金基体中Al等元素的贫化程度。
关键词:
热等静压 ;高温合金 ;合金元素贫化 ;氧化 ;
中图分类号: TG132.3
作者简介: 许文勇(1980-),男,河北张家口人,博士,高级工程师,研究方向:高温结构材料;电话:010-62498268;E-mail:xwybiam@126.com;
收稿日期: 2019-10-24
基金: 国家重点研发计划项目(2017YFB0305800)资助;
Microstructure of Cast Superalloy K4169 with Different HIP Atmosphere
Xu Wenyong Zhang Lichong Zheng Shaohui Wang Jiahua Li Zhou Zhang Guoqing
Science and Technology on Advanced High Temperature Structural Materials Laboratory,AECC Beijing Institute of Aeronautical Materials
Abstract:
The effect of hot isostatic pressing(HIP) atmosphere on microstructure of cast superalloy K4169 was investigated by means of optical microscope(OM),scanning electron microscope(SEM),energy-dispersive spectroscopy(EDS),X-ray photoelectron spectroscopy(XPS),electron probe microanalysis(EPMA).The results showed that the thickness of the oxide layer was about 26 μm for the specimen(Specimen B) after hot isostatic pressing via near high purity argon,which was approximately pided into three layers,the outer layer was Cr2 O3 ,TiO2 ,Al2 O3 and other oxides,the middle layer was Cr2 O3 ,and the inner layer was an inner oxide A1203,which presented a regular distribution.The alloy surface oxidation led to the formation of Cr2 O3 ,A1203 and other oxides in the alloy surface layer,which resulted in the alloy depletion of Al and other alloy elements.The bulk TiO2 made the dense Cr2 O3 and A1203 oxide film looser,thus accelerating the internal oxidation of Specimen B.However,the oxide layer thickness of the specimen protected by K4169 alloy debris(Specimen B-1) was only 6 μm,and it was mainly composed of Cr2 O3 ,TiN and A1203.The formation of TiN with good oxidation resistance on the surface of the Cr203 and A1203 oxide film avoids the formation of TiO2 ,which could effectively inhabit the further oxidation of the Specimen B-1.Therefore,there was no obvious alloy depletion on the surface.The alloy surface oxidation could be prevented by burying the castings in the alloy debris,and the depletion degree of Al and other elements in the alloy matrix was reduced significantly.
Keyword:
hot isostatic pressing; superalloy; alloy depletion; oxidation;
Received: 2019-10-24
铸造高温合金K4169是以面心立方奥氏体相为基体,以体心四方γ"相(Ni3 Nb)为主要强化相、面心立方γ'相(Ni3 Al)为辅助强化相的Ni-Fe-Cr基高温合金。该合金由变形合金发展为铸造合金,由于合金在很宽的中低温范围内具有较高的强度、塑性及优良的耐腐蚀性,而被广泛用于航空、航天发动机的叶片、机匣以及其他结构件
[1 ,2 ,3 ,4 ,5 ,6 ]
。
众所周知,高温合金的高温抗氧化性是评价其高温条件下组织和性能稳定性的重要指标之一,高温氧化行为和合金表面元素贫化具有密切关系。由于K4169合金元素含量较高,凝固偏析比较严重,杂质和微量元素更能促进合金元素的偏析以及有害组织和缺陷的形成。因此为了减轻和消除K4169合金铸造缺陷,需要对铸锭进行热等静压处理
[7 ,8 ,9 ]
。
在对K4169铸锭进行热等静压处理时,基体中合金元素贫化,容易导致铸件不能满足使用要求。目前针对K4169的研究主要集中在合金元素的改性方面
[10 ]
,对其在热等静压过程中的高温氧化行为及合金元素贫化的研究较少,鉴于高温条件下出现的合金元素贫化会显著降低合金的使用寿命和组织稳定性,严重时会导致合金部件的直接报废,造成巨大的经济损失,因此对其高温氧化行为和合金元素贫化的研究非常必要。
本文系统研究热等静压气氛对铸造高温合金K4169微观组织的影响,旨在阐明合金元素贫化和高温氧化的关系,探索热等静压过程中合金元素贫化的形成机制,为铸造高温合金热等静压工艺的完善提供理论依据和技术支撑。
1 实验
实验材料为镍基铸造高温合金K4169,主要合金元素组成为(%,质量分数):C 0.058,Cr 18.82,Ni 53.46,Co 0.24,Mo 3.07,AI 0.54,Ti 0.98,Nb5.12,Fe余量。从K4169铸件心部取10 mm×10mna×10 mm金相试样两个,编号B和B-1,保证本体无合金元素贫化,然后对试样进行热等静压处理,其工艺制度为1150℃/150 MPa/4 h。热等静压炉内氩气纯度≥99.998%,其中杂质气体含量:氧≤0.0005%,水≤0.0005%,氮≤0.0003%,其余为氢气,一氧化碳,二氧化碳等。试样B直接放入炉内,而试样B-1掩埋在K4169合金碎屑中,掩埋深度大于5 mm,保证合金碎屑完全覆盖试样表面,防止表面氧化。
热等静压后的试样经研磨和抛光后,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜结合能谱(SEM&EDS)、电子探针(EPMA)分析试样氧化层的组织、形貌、元素组成和分布规律,采用X射线光电子能谱(XPS)分析氧化层的物相组成。
2 结果
2.1 金相组织
合金横截面的抛光态金相组织如图1所示,由图1可知,试样B表面粗糙,表面及近表面存在黑色夹杂物,部分物质呈现规律分布;试样B-1表面光滑平整,表面及近表面未观察到黑色夹杂物。
经腐蚀后,合金横截面的腐蚀态金相组织如图2所示,由图2可知,试样B表面存在合金元素贫化,试样B-1表面基本没有合金元素贫化。试样B的氧化层厚度为26μm,而试样B-1厚度仅为6μm。
2.2 表面相分析
直接进行热等静压(HIP)的合金氧化层的横截面形貌如图3所示,由图可知,试样B氧化层大致分为3层,总厚度约为26μm。外层(标记1处)由不连续的夹杂物组成,呈黑褐色,通过试样表面Cr 2p,Ti 2p,Al 2p,Ni 2P 窄能量扫描XPS图谱_(图4)可以看出,试样B表面存在较强的Cr2 O3 2p3/2峰和Cr2 O3 2p1/2峰,TiO2 2p.3/2峰和TiO2 2 p1/2 峰,Ni 2p3/2 峰和Ni 2p1/2 峰,较弱的Al2 O3 2p峰。可见,试样表面层主要为Cr2 O3 ,TiO2 ,Al2 O3 等氧化物;中间层(标记2处)由大量椭圆形夹杂物组成,颗粒细小均匀,为富Cr的氧化物;内层(标记3处)由不规则的块状夹杂物组成,尺寸粗大疏松,呈现规律分布,主要为Al2 O。
图1 合金横截面的抛光态金相组织
Fig.1 As-polished cross-section morpbologies of specimens(a) Specimen B;(b) Specimen B-1
图2 合金横截面的腐蚀态金相组织
Fig.2 As-corroded cross-section morphologies of the specimens(a) Specimen B;(b) Specimen B-1
图3 合金氧化层的横截面形貌
Fig.3 Cross-section morphologies of oxide layer in specimens(a) Specimen B;(b) Specimen B-1
采用碎屑掩埋保护的试样B-1未发现明显的合金元素贫化,表面存在Cr2 O3 2p3/2 峰和Cr2 O3 2p1/2 峰、TiN 2p3/2 峰和TiN 2p1/2 峰、Ni 2p3/2 峰和Ni2p 1/2 峰和较强的Al2 O3 2p峰(图4)。可见,试样B-1表面层主要为Al2 O3TiN和Cr2 O3 。
图4 试样表面刻蚀5 nm窄能量扫描XPS图谱
Fig.4 XPS narrow scans of Cr 2p,Ti 2p,Al 2p and Ni 2p peaks of specimens after etching 5 nm
(a) Cr 2p;(b)Ti 2p;(c)Al 2p;(d) Ni 2p
试样表面层元素浓度分布如图5所示。可以看出,试样B表面析出了较多的夹杂物,出现A1等元素不同程度的贫化,氧化层厚度约为28μm,与金相测试结果基本一致,夹杂物析出附近合金元素贫化严重。氧化层分为3层,其中外层=(标记1处)表现为Cr,O,Ti元素的富集;中间层(标记2处)主要富集Cr,O两种元素,内层(标记3处)主要富集Al,O两种元素。
试样B-1表面未发现明显的合金元素贫化,只存在少量的内生夹杂物。
3 讨论
由上述结果可知,试样氧化层的形成机制可用图6说明。对于试样B,氧化层大致分为3层,外层为Cr2 O3 ,TiO2 ,Al2 O3 等氧化物,中间层为富含Cr的氧化物,内层为富含Al的内氧化物。结合能谱分析和图5电子探针面扫描结果,可以确定中间层富含Cr的氧化物主要为Cr2 O3 ,内层富含Al的内氧化物主要为Al2 O3 ;该结果和李亚敏等的研究结果基本一致
[11 ]
,国内外大量学者在其他合金中也发现类似的研究结果
[12 ,13 ,14 ,15 ,16 ,17 ,18 ,19 ,20 ,21 ]
。
图5 试样表面层元素浓度分布
Fig.5 Concentration map (EPMA) of surface layer in specimens(a-a4) Specimen B;(b-b4) Specimen B-1
试样B氧化层的形成,是动力学和热力学共同作用的结果。Al2 O3 和Cr2 O3 的形成自由能分别如下式(1)和(2)所示:
式中
分别为Al2 O2 和Cr2 O3 的标准吉布斯自由能变化值,
为氧的分压。其中两式中的RTlnpo2 分别表示形成A12 O3 和Cr2 O3 所需的氧分压条件。
图6 试样氧化层形成机理示意图
Fig.6 Schematic diagram of oxide layer formation mechanism in specimens
(a,a1) Specimen B;(b,b1) Specimen B-1
有关文献
[
22 ,
23 ]
指出,在同一温度下,
。氧化初期,试样B表面的氧分压
较大,
起主导作用,氧化过程由界面效应所控制,
,在试样表面首先发生Cr的选择性氧化,形成间断分布的Cr2 O3 氧化膜。随着氧含量不断被消耗,
逐渐降低,超过某一临界条件时,
起主导作用,氧化过程由氧元素和铝元素的扩散速率所控制,导致
,此时发生Al的选择性氧化,形成间断分布的Al2 O3 氧化膜。
随着氧化进入稳定阶段,Cr2 O3 ,Al2 O3 逐渐形成致密的氧化层,切断外界气氛与基体的接触,后续氧化过程受离子在Cr2 O3 ,Al2 O3 膜中的扩散速率所控制。有关研究指出
[24 ]
,在800℃时,Cr在Cr2 O3 中,Ti在TiO2 ,Al在Al2 O3 中的扩散系数分别为5.98×10-18 m2 ·s-1 ,2.00×10-18 m2 ·s-1 及1.68×10-26 m2 ·s-1,可以认为Al在氧化膜中的扩散速率相对较慢,主要是O沿晶界向合金基体渗透与Al形成内氧化物Al2 O3 。所以Al的内氧化物Al2 O3 主要分布在内表面,尺寸粗大,呈现规律分布;Cr在氧化膜中扩散速率居中,氧化物Cr2 O3 分布在近表面,且比较致密,氧化物颗粒细小均匀;Ti在氧化膜中扩散较快,因此Ti元素向外扩散,故在Cr2 O3 和Al2 O3 氧化膜的表面形成TiO2 。有关研究指出
[25 ,26 ]
,大块状的TiO2 会使致密的Cr2 O3 和Al2 O3 氧化膜变得疏松,部分氧化膜发生脱落,为O通过氧化膜向基体内扩散提供通道,从而加速试样B的内氧化,导致氧化膜厚度不断增加,厚度最终约为26μm。
对于试样B-1,由于表面有K4169合金碎屑保护,碎屑比表面积较大,吸附热等静压气氛中大量的氧气,导致氧分压
较少,氧化过程由扩散速率所控制。
经查询文献
[
27 ]
和数值拟合可得,在1150℃时,Al2 O3 ,Cr2 O3 ,TiO2 ,TiN的形成自由能分别为
,因此在氧化初期,基体表面优先形成致密的Al2 O3 和Cr2 O3 氧化层。另外,由图4(c)可知,和试样B相比,试样B-1表面的Al2 O3 氧化膜所占比例更多,Al2 O3 比Cr2 O3 具有更好的抗氧化性和较低的氧化速率,可以减弱基体的氧化进程
[28 ]
。
同时,随着氧化的继续进行,热等静压气氛中的氧所占比例逐渐减少,致密的Al2 O3 和Cr2 O3 氧化层阻断了外界气氛和基体的接触,残存氧气含量不足以形成TiO2 ,而此时氮气等杂质气体的相对含量和活度增加,易于与其他元素发生反应。与此同时,Ti元素向外扩散,故在Cr2 O3 和Al2 O3 氧化膜表面形成TiN,避免形成TiO2 。资料显示
[29 ,30 ]
,TiN具有较好的抗氧化性,常用于基体表面的涂层材料,可以抑制试样B-1进一步发生氧化,因此试样B-1表面只发生轻微氧化,厚度仅为6μm。
4 结论
1.采用近高纯氩气热等静压的试样B的氧化层厚度为26μm,大致分为3层,外层为Cr2 O3 ,TiO2 ,Al2 O3 等氧化物,中间层为Cr2 O3 ,内层为内氧化物Al2 O3 ,Al2 O3 呈现规律分布。
2.合金表面氧化引起合金表面层形成Cr2 O3 和Al2 O3 等氧化物,导致Al等合金元素贫化。
3.采用合金碎屑掩埋保护的试样B-1的氧化层厚度为6μm,主要由Cr2 O3 ,TiN和Al2 O3 组成,未发现明显的合金元素贫化。
4.采用合金碎屑掩埋法可防止合金表面氧化,显著减轻合金基体中Al等元素的贫化程度。
参考文献
[1] Ji G S,Yang Y L,Kou S Z.Investigation of high-temperature phase transformation of nickel-base superalloy K4169[J].Journal of Lanzhou University of Technology,2016,42(3):14.(季根顺,杨彦莉,寇生中.镍基高温合金K4169的高温相变研究[J].兰州理工大学学报,2016,42(3):14.)
[2] Ling L S B,Han Y F,Wang J,Kang M D,Sun B D.Effects of heat treatment on microstructure and stress rupture properties of K4169 investment castings after-hot isostatically pressed treatment[J].Special-Cast and Non-ferrous Alloys,2016,36(10):1013.(凌李石保,韩延峰,王俊,康茂东,孙宝德.热处理对热等静压K4169合金组织及高温持久性的影响[J].特种铸造及有色合金,2016,36(10):1013.)
[3] Tan X P,Zheng C H,Zhou X Y,Yan B,Shi M H,Lei S X,Zhou J,Wang Q R.Thennal fatigue behavior of K4169 Ni-base superalloy for thin-wall investment castings[J].Special-cast and Non-ferrous Alloys,2018,38(8):880.(谭喜平,郑朝会,周喜艳,闫彬,师梦鹤,雷四雄,周坚,王其荣.K4169镍基高温合金薄壁机匣的热疲劳行为[J].特种铸造及有色合金,2018,38(8):880.)
[4] Wu X C,Li Y S,Huang M Q,Liu W,Hou Z Y.Progress in three-dimensional phase field investigations ofγ'phase coarsening in Ni-based superalloys[J].Chinese Journal of Rare Metals,2016,40(3):287.(吴兴超,李永胜,黄梦琼,刘苇,侯志远.镍基高温合金γ'相粗化的三维相场法研究进展[J].稀有金属,2016,40(3):287.)
[5] Li F L,Fu R,Feng D,Yin F J,Tian Z L.Hot deformation characteristics of Ni-base wrought superalloy CDS&W FGH96[J].Chinese Journal of Rare Metals,2015,39(3):201.(李福林,付锐,冯涤,尹法杰,田志凌.镍基变形高温合金CDS&W FGH96热变形行为研究[J].稀有金属,2015,39(3):201.)
[6] Zhang K R,Xie F Q,Hu R,Wu X Q.Relationship between microstructure and mechanical properties of undercooled K4169 superalloy[J].Transactions of Nonferrous Metals Society of China,2016,26:1885.
[7] Teng Y J,Ou M Q,Xing W W,Ma Y C,Liu K.Effect of nitrogen on microstructure and mechanical properties of K4169 alloy[J].Rare Metal Materials and Engineering,2019,48(5):1505.(滕雨均,欧美琼,邢炜伟,马颖澈,刘奎.氮对K4169合金微观组织和力学性能的影响[J].稀有金属材料与工程,2019,48(5):1505.)
[8] Li X L,Chen B,Xing W W,Ding L L,Ma Y C,Liu K.Effect of Si on solidification behavior and mechanical property of superalloy K4169[J].Chinese Journal of Materials Research,2018,32(12):936.(李小亮,陈波,邢炜伟,丁磊磊,马颖澈,刘奎.Si对铸造高温合金K4169的凝固行为和力学性能的影响[J].材料研究学报,2018,32(12):936.)
[9] Li B,Wang Y F,Zhang L X,Liu Y,Zhao J Q.HIPtest on the large and thin K4169 superalloy castings[J].Foundry,2016,65(12):1206.(李波,王宇飞,张立新,刘艳,赵剑青.K4169合金大型薄壁铸件热等静压试验[J].铸造,2016,65(12):1206.)
[10] Gong L,Fu S H,Dong J X,Zhang M C,Xie X S.Study on element strengthening and microstructure stability of new 718 alloy[J].Rare Metal Materials and Engineering,2007,36(12):2179.(宫磊,付书红,董建新,张麦仓,谢锡善.新型718合金的元素强化作用及组织稳定性研究[J].稀有金属材料与工程,2007,36(12):2179.)
[11] Li Y M,Liu H J,Liu J,Hao Y.Effect of Al and Co content on isothermal oxidation behavior of K4169 superalloy at 950℃[J].Transactions of Materials and Heat Treatment,2011,32(6):114.(李亚敏,刘洪军,刘杰,郝远.Al和Co对K4169合金950℃高温氧化行为的影响[J].材料热处理学报,2011,32(6):114.)
[12] Gao S,Hou J S,Yang F,Wang C S,Zhou L Z.Oxidation behavior of two kinds of cast nickel-based alloys at high temperature[J].Rare Metal Materials and Engineering,2019,48(3):960.(高双,侯介山,杨飞,王常帅,周兰章.两种铸造镍基合金的高温氧化行为[J].稀有金属材料与工程,2019,48(3):960.)
[13] Wang Y,Liu Y,Tang H P,Li W J.Oxidation behaviors of porous Haynes 214 alloy at high temperatures[J].Materials Characterization,2015,107:283.
[14] Saber D,Emam I S,Karim R A.High temperature cyclic oxidation of Ni based superalloys at different temperatures in air[J].Journal of Alloys and Compounds,2017,719:133.
[15] Hamidi S,Rahimipour M R,Eshraghi M J,Hadavi S M M,Esfahani H.Kinetics and microstructural investigation of high-temperature oxidation of in-738LC superalloy[J].Journal of Materials Engineering and Performance,2017,26(2):563.
[16] Li W Y,Liu H F,Zhao S Q.Oxidation behavior of a new Ni-based superalloy at 950℃[J].Transactions of Materials and Heat Treatment,2008,29(1):28.(李伟银,刘红飞,赵双群.新型镍基高温合金950℃氧化行为的研究[J].材料热处理学报,2008,29(1):28.)
[17] Hong X Y,Liu Q H,Xu Y L,Li J,Xiao X S.Oxida-tion behavior of a new Ni-based superalloy at 1100℃[J].Shanghai Metals,2018,40(5):55.(洪笑宇,刘青欢,徐裕来,李钧,肖学山.新型镍基高温合金1100℃氧化行为的研究[J].上海金属,2018,40(5):55.)
[18] Fan J X,Zhang J X,Lu Y L,Li Z J,Zhou X T,Huai P.Isothennal oxidation behavior of new Ni-based superalloy GH3535 with low Cr level[J].Chinese Journal of Rare Metals,2015,39(5):399.(范金鑫,张继祥,陆燕玲,李志军,周兴泰,怀平.新型低Cr镍基合金GH3535高温氧化行为[J].稀有金属,2015,39(5):399.)
[19] Chyrkin A,Huczkowski P,Shemet V,Singheiser L,Quadakkers W J.Sub-scale depletion and enrichment processes during high temperature oxidation of the nickel base alloy 625 in the temperature range 900~1000℃[J].Oxidation of Metals,2011,75:143.
[20] Cheng Y,Wang X G,Liu J L,Liang J J,Liu J D,Yang L,Li J G,Zhou Y Z,Sun X F.High temperature oxidation behavior of a Ru-containing Nibased single-cystal superalloy[J].Materials Reports,2018,32(S2):355.(程印,王新广,刘金来,梁静静,刘纪德,杨林,李金国,周亦冑,孙晓峰.一种含Ru镍基单晶高温合金的高温氧化行为[J].材料导报,2018,32(S2):355.)
[21] Guo W J,Zhang J X,Li J S,Lu Y L,Zhou X T.Oxidation properties of Ni-16Mo-7Cr-4Fe superalloy with different Si contents at 700℃[J].Chinese Journal of Rare Metals,2019,43(5):507.(郭伟杰,张继祥,李建树,陆燕玲,周兴泰.Si元素对Ni-16Mo-7Cr-4Fe合金700℃恒温氧化性能的影响[J].稀有金属,2019,43(5):507.)
[22] Tian S G,Lu X D,Sun Z D.Internal oxidation and internal nitridation of Ni-base alloy with high Cr contents during high temperature exposure[J].The Chinese Journal of Nonferrous Metals,2012,22(2):409.(田素贵,卢旭东,孙振东.高Cr镍基合金的高温内氧化和内氮化行为[J].中国有色金属学报,2012,22(2):409.)
[23] Lu X D,Tian S G,Sun Z D.Oxidation behaviour of ahigh chromium single-crystal Ni-base superalloy at 1050℃[J].Foundry,2011,60(2):175.(卢旭东,田素贵,孙振东.高Cr镍基单晶合金1050℃的高温氧化性能[J].铸造,2011,60(2):175.)
[24] Hao W H,Xue S Z.Study on high temperature oxidation behavior of new Ni-based superalloy[J].Rare Metal Materials and Engineering,2015,44(2):419.(郝文慧,薛绍展.新型镍基高温合金的高温氧化行为研究[J].稀有金属材料与工程.2015,44(2):419.)
[25] Cao J D,Zhang J S,Chen R F,Ye Y X,Hua Y Q.High temperature oxidation behavior of Ni-based superalloy GH202[J].Materials Characterization,2016,118:122.
[26] Cao J D,Zhang J S,Hua Y Q,Rong Z,Chen R F,Ye Y X.High temperature oxidation behavior of Ni-based superalloy GH586 in air[J].Rare Metals,2017,35(11):878.
[27] Barin.Thennochemical Data of Pure Substances[M].Germany:WILEY-VCH Verlag GmbH,1995.48.
[28] Guo J T.Materials science and engineering for superalloys[M].Beijing:Science Press,2008.585.(郭建亭.高温合金材料学[M].北京:科学出版社,2008.585.)
[29] Yu R H,Jiang M X.The properties,application and preparation technology of TiN powder[J].Refractories,2005,39(5):386.(于仁红,蒋明学.TiN的性质,用途及其粉末制备技术[J].耐火材料,2005,39(5):386.)
[30] Chen C,Chen L J,Yu K,Dai Y L,Shao C S,Zhao J,Cao J,Xie L Z,Liu B L.Effect of Mg-6%Zn-10%(β-TCP)using polymer coatings and titanium nitride coating on corrosion resistance[J].Journal of Central South University(Science and Technology),2015,46(10):3611.(陈畅,陈良建,余琨,戴翌龙,邵春生,赵俊,曹君,谢丽子,刘蓓蕾.高分子涂层和氮化钛涂层对Mg-6%Zn-10%(β-TCP)耐腐蚀性能的影响[J].中南大学学报(自然科学版),2015,46(10):3611.)