微量Yb对Al-Zn-Mg-Cu-Zr超高强铝合金的强韧化作用
陈康华,方华婵,齐雄伟,张 茁
(中南大学 粉末冶金国家重点实验室,湖南 长沙,410083)
摘 要:通过拉伸性能和断裂韧性测试、扫描电镜断口分析、金相和透射电镜观察,研究添加微量Yb对Al-Zn-Mg-Cu-Zr超高强铝合金(7A60合金)的显微组织和力学性能的影响;根据合金的显微组织特征,分析添加微量Yb对合金强韧化的作用机理。研究结果表明:在7A60合金中添加0.3% Yb后,形成的含Yb共格弥散相,基体保持形变回复组织,基体晶内未形成明显的亚晶组织,抑制了基体再结晶;与7A60合金相比,添加0.3% Yb的合金拉伸断裂时沿晶界和亚晶界分布的二次裂纹明显减少,沿晶界断裂抗力提高;抗拉强度σb 从710 MPa提高至747 MPa,屈服强度σ0. 2 从684 MPa提高至726 MPa,断裂韧性KIC 从21.6 MN/m3/2提高至29.3 MN/m3/2。
关键词:高强铝合金;Yb;强韧化;再结晶
中图分类号:TG 249.9 文献标识码:A 文章编号:1672-7207(2008)04-0712-06
Effect of addition of Yb on strength and toughness of
Al-Zn-Mg-Cu-Zr high-strength aluminum alloy
CHEN Kang-hua, FANG Hua-chan, QI Xiong-wei, ZHANG Zhuo
(State Key Laboratory of Powder Metallurgy, Central South University, Changsha 410083, China)
Abstract: Effect of addition of Yb on the microstructure and mechanical properties of Al-Zn-Mg-Cu-Zr high-strength aluminum alloy was investigated by measuring tensile properties and fracture toughness, optical and SEM/TEM microscopy. The mechanisms of strengthening and toughening by addition of Yb were analyzed. The results show that when Yb is added to 7A60 alloy, Yb-containing dispersoids can be produced retaining the deformation-recovery Al matrix without obvious sub-grain boundary in the alloy and inhibiting Al matrix recrystallization. By the addition of 0.3% Yb to 7A60 alloy, the intergranular fracture and the second intergranular cracks decrease markedly, and σb increases from 710 MPa to 747 MPa, σ0.2 increases from 684 MPa to 726 MPa, and KIC increases from 21.6 MN/m3/2 to 29.3 MN/m3/2, respectively.
Key words: high-strength aluminum alloys; Yb; strengthening and toughening; recrystallization
7×××系高强铝合金广泛应用于航空航天、地面交通及民用工业,是航空航天器和交通工具的主要结构材料之一[1-3]。近年来,在7×××系高强铝合金的基础上,增加合金元素含量,发展了超高强铝合金。超高强铝合金在其强度被提高的同时,晶界断裂问题也很突出,合金的断裂韧性已成为限制超高强铝合金应用的瓶颈之一[4-5]。在7×××系高强铝合金发展过程中,一些研究者[6]通过纯净化,减少铁硅杂质含量以减少粗大脆性相,提高断裂韧性。同时,采用微合金化形成弥散相,来抑制再结晶[7-9],调控晶界结构[10-11],提高合金的晶界断裂抗力。在7×××系高强铝合金发展前期,采用添加Cr和Mn形成的铝化物弥散相与基体不共格,且粒径较大,阻碍再结晶作用有限,且较大的Cr和Mn铝化物弥散相颗粒会引发界面断裂,合金淬火敏感性增强[12]。随后,人们通过添加Zr,形成与基体共格的亚稳L12型Al3Zr相,提高了合金抗基体再结晶阻力,提高了合金的强度、韧性及应力腐蚀开裂抗力。但是,亚稳L12型Al3Zr相经过高温长时间退火会转变成与基体不共格的稳定D023结构Al3Zr相,降低了Al3Zr相抑制再结晶的效果,不能完全抑制基体的再结晶[13]。近年来,DAI等[14-16]在基体中添加Sc或复合添加Sc与 Zr,发现在基体中形成的Al3(Sc, Zr)弥散析出相与基体共格,可以显著抑制基体的再结晶,使超高强铝合金具有优良的综合力学性能,但Sc昂贵,不便于广泛应用。
通过研究发现[17],在7×××系超高强铝合金中,添加比Sc价格低的元素Yb,形成含Yb的共格弥散相能有效地抑制再结晶。在此,本文作者探讨微量Yb对Al-Zn-Mg-Cu-Zr超高强铝合金显微组织和力学性能的影响。
1 实验方法
以纯铝、纯锌、纯镁以及Al-Cu,Al-Zr和Al-Yb中间合金为原料,按表1所示成分配料熔炼,熔炼温度控制在700~740 ℃。用0.2 %~0.4 % C2Cl6精炼,静置10~15 min后浇入直径为45 mm 的铁模中,制备合金铸锭。铸锭均匀化工艺为:于465 ℃保温24 h,然后空冷。挤压变形在500 t压机上进行,变形系数为9,适当控制挤压速度以保证变形组织的均匀性。采用强化固溶处理制度,首先在450 ℃保温1 h,然后,以4 ℃/h 的升温速度升温至470 ℃保温1 h,再升温至480 ℃保温2 h,于室温水淬,淬火后立即进行T6人工时效, 即于130 ℃保温24 h。在国产WD-10A型电子拉伸机上进行拉伸试验,采用悬臂梁方法测试材料的断裂韧性KIC,所有测试数据均为3个试样测试结果的平均值。在MET100光学显微镜上进行金相观察,并在Tecnai G20透射电镜上观察TEM组织,在KY 1000型扫描电镜上观察断口形貌。
表1 合金的化学成分
Table 1 Chemical composition of alloys %
2 实验结果
2.1 拉伸性能
表2所示为2种合金的室温拉伸性能。由表2可以看出,在7A60合金中添加0.3% Yb后合金抗拉强度(σb)提高37 MPa,屈服强度(σ0.2)提高42 MPa,伸长率δ几乎没有变化,S-L方向上的断裂韧性(KIC(S-L))提高8 MN/m3/2。这表明,采用Yb微合金化对7A60合金具有显著的强韧化作用。
表2 实验合金的力学性能
Table 2 Mechanical properties of alloys
2.2 TEM显微组织
图1所示为含0.3% Yb7A60合金时效态透射电镜显微组织。从图1(a)和1(c)可以看出,添加微量元素Yb后,基体上析出了豆瓣状或颗粒状的粒子,根据EDX分析,弥散相中含有Yb,Zr和Al。这些粒子细小弥散分布在铝基体上,其粒径为10~30 nm,形状为球形,且与基体共格。从图1(b)可以看出,含Yb的弥散相与位错缠结,这些粒子对位错和亚晶界有强烈的钉扎作用,阻碍亚晶的形成和长大,对形变组织中的亚结构具有较强的稳定化作用。从图1(d)可以看出,在晶界处析出粗大非连续的平衡相η,且伴随厚度约为10 nm的无沉淀析出带。
图1 含0.3% Yb7A60合金在不同放大倍数下时效态的TEM组织
Fig.1 TEM micrographs of T6-tempered 7A60 containing 0.3% Yb alloy at different magnifications
2.3 金相组织
图2所示为实验合金的固溶态阳极覆膜金相组织。可见,没有添加Yb的7A60合金带状组织中含有等轴晶粒,说明其在挤压过程中已出现部分再结晶;而添加微量元素Yb的7A60合金仍然保留着完好的纤维状组织。
(a) 7A60 (L-T方向); (b) 7A60+0.3%Yb (L-T方向); (c) 7A60 (L-S方向); (d) 7A60+0.3%Yb (L-S方向)
图2 实验合金固溶态阳极覆膜金相组织
Fig.2 Optical micrographs of two studied alloys with solution treatment
图3所示为实验合金时效态金相亚晶组织。从图3可以看出,没有添加Yb的7A60合金晶粒内出现清晰可见的亚晶界;而添加微量元素Yb的7A60合金,显示不出晶粒内的亚晶界,表明晶内没有形成亚晶界,或形成的亚晶界为角度很小的亚晶界,因而难以浸蚀。这反映了添加Yb形成的弥散相可有效阻碍基体形变回复组织向亚晶组织转变,从而抑制基体再结晶。
(a) 7A60; (b) 7A60+0.3%Yb
图3 实验合金的时效态金相亚结构组织
Fig.3 Optical sub-microstructures of studied alloys after aging
2.4 断口形貌
图4所示为合金试样时效状态下拉伸试样SEM断口形貌。不含Yb的7A60合金断裂方式主要为沿晶断裂,而含Yb的7A60合金断口形貌主要由韧窝型穿晶断裂所组成,可以发现在细小的韧窝中存在破碎的第二相粒子,同时,沿晶界和亚晶界分布的二次裂纹明显减少。
(a), (c) 7A60; (b), (d) 7A60+0.3%Yb
图4 合金拉伸断口的SEM照片
Fig.4 SEM micrographs of tensile fracture surface of alloys
3 分析与讨论
3.1 添加Yb抑制基体再结晶效应
从图3(a)可以看出,没有添加Yb的7A60合金发现侵蚀的亚晶界。从图3(b)可以看出,添加Yb的7A60合金没有发现晶内的亚晶粒和亚晶界,说明基体保持形变回复组织,或为角度很小的亚晶界,很难侵蚀。从机理来说,添加形成共格弥散相能够有效钉扎位错,也可以钉扎晶界(亚晶界)(见图1(b))。根据弥散相对调控再结晶作用的机制,在7A60合金中添加Yb对再结晶的抑制作用,与其和阻碍位错重组及亚晶界的迁移,阻碍亚晶形成与生长,从而抑制再结晶晶粒的形核有关;其次,含Yb弥散相颗粒又会阻碍再结晶核心形成后的长大,从而抑制再结晶的进行。
3.2 添加Yb的强化效应
从实验结果看出,与7A60合金相比,添加Yb的7A60合金室温抗拉强度和屈服强度都提高。结合合金的显微结构,主要的强化因素如下。
3.2.1 弥散相颗粒的弥散强化
运动中的位错在滑移面上受到含Yb弥散相颗粒的阻碍时,位错线将以Orowan 机制绕过颗粒(见图1)。位错线弯曲需要做功,而且每个位错通过颗粒后还要留下一个位错环,这些位错环对位错源产生反向应力,使后续位错前进的阻力增大,流变应力提高,产生弥散强化效应。
根据Orowan位错强化机制,强度增量可以表示为:
此外,共格弥散相还可以通过共格畸变效应,阻碍位错运动,产生强化作用。
3.2.2 位错强化
由于含Yb弥散相颗粒对位错、晶界等晶体缺陷的钉扎作用,使变形过程中产生的高密度位错和变形组织被保留下来(见图1),运动时位错将彼此相遇并发生各种交互作用,从而阻碍位错继续运动,含Yb合金保留了部分形变强化。形变强化值可由Bailey-Hirsch 关系式表示:
可认为位错密度与弥散相颗粒密度呈线性关系,随着含Yb弥散相颗粒密度的增加而增加。
3.2.3 细晶强化
含Yb的弥散相显著抑制再结晶,阻碍亚晶粒长大,具有细晶强化效应。由霍尔配奇公式:
与7A60合金相比,添加0.3% Yb的7A60合金,屈服强度提高42 MPa。根据式(1)~(4)(式中VD取0.3%, 取0.4,G约为27 GPa,位错强度b为0.28 nm),可定量计算其弥散强化值达到25.8 MPa,而位错强化值、细晶强化值分别为8.5 MPa和7.7 MPa,其中弥散强化对7A60合金的强度贡献最大。
3.3 添加Yb的韧化效应
从图3(b)可以看出,添加Yb的7A60合金,基体保持形变回复组织,未见侵蚀明显的大角度亚晶界。与没有添加Yb的7A60合金相比,析出相在大角度亚晶界富集的可能性大大减少。从拉伸断口看(见图4),添加Yb的7A60合金沿晶界和亚晶界分布的二次裂纹明显减少。含Yb弥散相显著提高7A60合金断裂韧性,这可能与保持形变回复组织、减少时效析出相在亚晶界富集,从而减少晶界(亚晶界)断裂有关。此外,晶内形成的含Yb弥散相,减少了共面滑移,避免位错在晶界(亚晶界)塞积,减少晶界(亚晶界)的应力集中,从而降低晶界断裂分数,提高7A60合金的断裂韧性。
4 结 论
a. 含Yb弥散相对7A60合金具有显著的强韧化作用。添加0.3% Yb,合金抗拉强度从710 MPa提高至747 MPa,屈服强度从684 MPa提高至726 MPa,断裂韧性从21.6 MN/m3/2提高至29.3 MN/m3/2。
b. 在7A60合金中添加Yb,形成了含Yb共格弥散相,使基体保持形变回复组织,基体晶内未形成明显的亚晶组织,抑制了基体的再结晶。
c. 添加Yb减少晶界(亚晶界)断裂,明显提高了7A60合金的断裂韧性。
d. 添加Yb对7A60合金的强化作用来自含Yb弥散相颗粒的弥散强化、形变强化和细晶强化,且弥散强化作用最大。
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收稿日期:2007-10-10;修回日期:2007-12-25
基金项目:国家重点基础研究发展规划资助项目(2005CB623704);国家自然基金委创新研究群体科学基金资助项目(50721003);教育部国防基金和新世纪优秀人才支持计划资助项目(NCET-04-0752);国家自然科学基金资助项目(50471057)
通信作者:陈康华(1962-),男,浙江宁波人,博士,研究员,从事新型铝合金及其复合材料研究;电话:0731-8830714;E-mail: khchen@mail.csu.edu.cn