文章编号：1004-0609(2007)12-2034-06

镁热还原法制备超微细无定形硼粉

伍继君¹，马文会¹，张广立²，翟玉春²，杨  斌¹，戴永年¹

(1.昆明理工大学 真空冶金国家工程实验室，材料与冶金工程学院，昆明 650093；

2. 东北大学 材料冶金学院，沈阳 110004)

摘  要：以B₂O₃为原料，Mg粉为还原剂，通过自蔓延镁热还原反应获得还原产物，经过对还原产物的盐酸溶浸后，制备出超微细无定形硼粉。研究镁热还原工艺对产物的影响，利用激光粒度分析仪测定无定形硼粉的粒径，用静态表面吸附仪测定77.3 K下硼粉的氮吸附等温曲线，通过XRD和SEM分别对还原产物和无定形硼粉的物相及形貌进行分析。结果表明：在B₂O₃-Mg体系中，影响硼粉纯度的杂质主要是反应过程中生成的酸不溶物MgB_x、B_xO、Mg₂SiO₄、FeB_x及较难溶物xMgO?B₂O₃等，在镁热还原过程中应尽量抑制该类化合物的生成。通过优化制备工艺，在w(B₂O₃)/w(Mg)为3.0的条件下，制备出硼含量为94.6%、比表面积8.2 m²/g、等效粒径0.36 μm的形貌不规则的超微细硼粉。

关键词：无定形硼粉；超微细；镁热还原法；比表面积；富燃料推进剂

中图分类号：TF 123.12　　     文献标识码：A

Preparation of ultra-fine amorphous boron powder by magnesiothermic reduction

WU Ji-jun¹, MA Wen-hui¹, ZHANG Guang-li², ZHAI Yu-chun², YANG Bin¹, DAI Yong-nian¹

(1. Science and Technology State Key Laboratory of Vacuum Metallurgy，Faculty of Materials and Metallurgical Engineering, Kunming University of Technology, Kunming 650093, China;

2. School of Materials and Metallurgy, Northeastern University, Shenyang 110004, China)

Abstract: B₂O₃ and Mg powders were used as raw materials and reductant respectively. The reductive products were prepared by the magnesiothermic reaction. The boron powders were obtained after the reductive products were leached by HCl. The effects of reductive techniques on products were systematically studied. The particle sizes of boron powders were measured by laser particle analyzer and static volumetric absorption analyzer at 77.3 K. The phases and morphology of the reductive products and boron powders were characterized by XRD and SEM. The results show that the main effects on the purity of boron powders are the insoluble matter MgB_x, B_xO, Mg₂SiO₄, FeB_x and xMgO?B₂O₃. So these compounds must be effectively restrained in the process of magnesiothermic reduction. The irregular ultra-fine amorphous boron powder with purity of 94.6%, specific surface area of 8.2 m²/g and equivalent particle size of 0.36 μm can be gotten when w(B₂O₃)/w(Mg) (ratio of mass fraction) is 3.0.

Key words: amorphous boron powder; ultra-fine; magnesiothermic reduction; specific surface area; fuel-rich propellant

Merzhanov等^[1]于1972年提出一种自蔓延高温合成(Self-propagating High-temperature Synthesis, SHS)技术，利用金属镁对氧化硼的自蔓延高温还原反应(镁热还原)可以制备出无定形硼粉。由于无定形硼粉比表面积较大，燃烧热值高等优点而用途广泛，主要用于冶金新材料合成及航空、航天军事领域的富硼燃料，也用做安全气囊的引发剂^[2-5]。近来国外研究者把无定形硼粉用在能源的储存及太阳能的利用上。 Wang等^[6]利用B-H及B–H–B键进行氢能的储存， Abu-Hamed等^[7]利用B₂O₃-Mg体系进行太阳能的储存与转化。

采用熔盐电解、乙硼烷裂解、卤化硼氢还原和金属热还原等方法可制备出无定形硼粉^[8-9]。宋明志等^[10]使用氯化钾-氟硼酸钾-氧化硼熔盐体系得到了纯度大于90%的硼粉，但是因受电流效率低、工作环境恶劣及非连续化生产的制约，熔盐电解法没有得到进一步的发展。乙硼烷裂解、卤化硼氢还原虽然能获得高纯硼粉，但苛刻的操作环境及严重的污染制约了该方法的应用。目前，自蔓延冶金法可制备出硼含量达到92.43%的硼粉^[11]，但由于受技术工艺条件的限制，制备出的硼粉在纯度上达不到美国SB Boron 95对硼粉的要求，SB Boron 95要求硼含量达到95.0%~97.0 %，平均粒径为0.8~1.0 μm^[12]。

镁热还原反应初始条件对获得的产物纯度影响很大，对产物相的凝聚状态以及生长影响也较大。本文作者在传统金属热还原基础上，结合自蔓延冶金过程，提出了制备无定形硼粉的新工艺，通过控制反应初始条件获得纯度及粒径优良的超微细无定形硼粉，研究并探明了硼粉中杂质相的形成机理，对有效抑制还原过程中杂质的生成，提高硼粉品位具有重要的指导作用。

1  实验

1.1  硼粉的制备

本实验采用金属镁热还原B₂O₃方法以自蔓延方式获得还原产物，通过盐酸浸出产物中的可溶物后得到硼粉。通过初始条件控制产物硼粉的纯度和粒度，制备流程如图1所示。

图1  制备无定形硼粉工艺流程图

Fig.1  Process flow of preparing amorphous boron powder

首先将镁粉(质量分数)(≥98.8%，≤90 μm，北京元创镁业有限公司)和B₂O₃粉(≥99.0%，≤150 μm，西安优立化工有限公司)分别放于真空干燥箱中烘干后，按一定化学计量比充分混合，置于卧式炉中(惰性气氛)进行还原，发生如下反应：

将得到的还原产物(或燃烧产物)进行多次盐酸浸出，真空干燥后即可得到硼粉，主要发生如下反应：

1.2  检测与表征

采用日本理学株式会社D/MAX-rb型X射线衍射仪分析还原产物的物相组成(2θ范围为20?~90?)。用欧美克公司LS-800激光粒度分析仪，在超声波中用酒精分散硼粉后，测定其粒径大小和分布。用美国Micromeritics公司ASAP-2000自动吸附仪, 以高纯氮(99.99%) 为吸附介质，在77.3 K下进行氮吸附以测定硼粉的BET比表面积。用扫描电子显微镜(SSX-550)观察还原产物及硼粉的微观结构及形貌。

2  结果与讨论

2.1  还原过程对硼粉的影响

硼粉制备实际上包括两个过程，即还原产物的获得和产物中可溶物的去除。在整个过程中，还原过程是获得硼粉的最主要控制环节，如果还原过程中生成大量酸不溶物(如xMgO?B₂O₃、Mg_xB_y、B_xO)，必然会降低硼粉的纯度，因此必须控制这些杂质的生成。镁热还原过程是一个放热量很大的自蔓延过程，过高的温度不仅会增加杂质的生成，还会引起炉温的失控。根据自蔓延体系绝热温度(T_ad)的计算和起始反应温度的测定，B₂O₃-Mg体系的起始反应温度高于B₂O₃和金属镁的熔点，由此可知该反应为液-液反应机制^[13]。为了有效控制和降低炉温，应适当增加B₂O₃的量并使其处于过量状态，以降低体系的T_ad及减少不溶杂质的生成。图2所示为不同w(B₂O₃)/w(Mg)化学计量配比(质量分数比)条件下得到的硼粉中硼与镁的含量。

图2  w(B₂O₃)/w(Mg)物料配比对硼粉中硼与镁含量的影响

Fig.2  Effects of w(B₂O₃)/w(Mg) ratio on B and Mg contents of boron powders

由图2可知，w(B₂O₃)/w(Mg)配比对最终硼粉样品的纯度影响很大，当w(B₂O₃)/w(Mg)为2.0时，硼粉中硼含量较低(86.8%)，镁含量很高(4.2%)。硼粉中硼含量随原料中B₂O₃量的增加而增大，镁含量则相应降低。当w(B₂O₃)/w(Mg)较小(＜2.5)时，由于体系绝热温度过高(＞1 700 ℃)^[13]，生成的单质硼迅速与周围的金属镁发生反应，其反应式可表示为

MgB_x等酸不溶物的生成引起硼粉中硼含量的下降和镁含量的升高。此外，过高的体系绝热温度使过量的B₂O₃发生分解，生成低价态的酸不溶物B_xO^[14-15]：

当w(B₂O₃)/w(Mg)为3.0时，体系绝热温度降低到1165℃^[13]，此时MgB_x等酸不溶物的生成大大减少，因此制备的硼粉中硼含量升高，达到94.6%，而镁含量则降低到2.6%。当w(B₂O₃)/w(Mg)超过3.0后，硼含量又稍微降低，镁含量相应升高，这主要是由于w(B₂O₃)/w(Mg)过大时，虽然有效抑制了MgB_x的生成，但大量过剩的B₂O₃与生成的MgO结合成MgO?B₂O₃、2MgO?B₂O₃和3MgO?B₂O₃等酸较难溶物而降低了硼粉的硼含量，增大了镁含量。由以上实验结果和分析可知，为了获得纯度较高的硼粉，应适当降低体系B₂O₃-Mg的绝热温度，使w(B₂O₃)/ w(Mg)(质量分数比)控制在3.0。

2.2  还原产物的形貌及物相组成

不同w(B₂O₃)/w(Mg)配比条件下得到的还原产物的SEM像如图3所示。

图3  还原产物的SEM像

Fig.3  SEM images of reductive products: (a) w(B₂O₃)/w(Mg) =2.0; (b) w(B₂O₃)/w(Mg)=3.0

可以看到，当w(B₂O₃)/w(Mg)较小时(图3(a))，由于体系的绝热温度很高(＞1 700 ℃)，反应非常剧烈，还原产物出现了明显的分层现象，可以看到蜂窝状的孔洞和孔隙。出现这些现象可以认为是以下原因所致：1) 高温下剧烈的金属热还原反应使熔融体系产生易挥发的内生气源(如B₂O₃和Mg蒸汽)，引起冶金熔体的泡沫化，最终形成空洞和孔隙；2) 高温下熔融体系产生剧烈的湍流，引起分层现象，熔体中部分物质挥发后形成多孔状；3) 高温下自蔓延反应是一个由物料外部向内部的传递过程，这种空间的传递顺序也引起了燃烧反应后的分层现象；4) 原料B₂O₃和镁以粉末状装入坩埚时存在的空隙在反应发生后也会呈现多孔状。

从图3(b)可以看到，当w(B₂O₃)/w(Mg)增加到3.0时，产物中看不到明显的分层、空洞和孔隙。这是由于B₂O₃的大量过剩大大降低了体系的绝热温度及反应的剧烈程度，减弱了熔体的泡沫化及湍流现象。

当w(B₂O₃)/w(Mg)为3.0时，还原产物的XRD谱如图4所示。经过盐酸溶浸后，还原产物的XRD谱如图5所示。

图4  还原产物的XRD谱

Fig.4  XRD pattern of reductive products

图5  还原产物酸浸后的XRD谱

Fig.5  XRD pattern of reductive products after acid dissolution

从图4可见，产物中的物相较多，存在过剩的B₂O₃相及少量还原产物MgO；部分剩余的B₂O₃与产物MgO结合成了3MgO?B₂O₃、2MgO?B₂O₃和MgO?B₂O₃等酸较难溶物。这对制备高纯度的硼粉是不利的，应尽量避免B₂O₃与MgO进一步发生化合反应。还原产物中存在少量的金属镁。这说明即使B₂O₃-Mg体系中B₂O₃过量，仍有少量的金属镁不能完全反应。这是由于高温下B₂O₃-Mg体系是一个高粘度的熔融体系，部分金属镁被新生相MgO及单质硼包裹而不能与B₂O₃充分接触。

由图5可知，盐酸溶浸后的产物中3MgO?B₂O₃、2MgO?B₂O₃和MgO?B₂O₃依然存在，但比溶浸前大大减少。由此可知，xMgO?B₂O₃为较难溶于盐酸的化合物。此外，酸浸后的还原产物中出现了较多的B₇O(B₆O或B₁₃O₂)及少量的MgB₆杂相，进一步证明了反应(3)和(4)在高温下的存在：

酸溶产物中出现的Mg₂SiO₄及FeB₄₉(或Fe_2.12B_103.36)则是原料带入的少量SiO₂和Fe₂O₃杂质所致，杂质会发生下列反应：

通过以上分析可知，为了获得纯度较高的硼粉，镁热还原过程应同时严格控制原料中此类杂质的含量。

2.3  硼粉的粒度及形貌表征

本实验测定了硼粉的粒度大小、分布和形貌。由于不规则的硼粉比表面自由能大，颗粒表面吸附性强，易于发生团聚，因此采用乙醇为分散剂在超声波中对硼粉进行分散，然后利用激光粒度测试仪对硼含量为94.6%的硼粉样品进行粒径大小和分布的测定，结果如图6所示。由图可知，d₅₀=2.38 μm、d₁₀=0.80 μm、d₉₀=4.00 μm，制备的硼粉粒径比较大，这可能是由于硼粉一次粒子之间结合成松软的团聚体，激光粒度测试仪测定的是这些团聚体的等级粒径，而不是硼粉一次粒子的实际粒径大小和分布。

图6  无定形硼粉的粒度分布

Fig.6  Particle size distribution of amorphous boron powders

为了更准确地测定硼粉粒径的大小，对该样品的氮吸附等温曲线进行分析，如图7所示。由图可知，其氮吸附曲线走势与Ⅳ曲线相似^[16]，在时，等温吸附曲线的斜率表现为吸附量随相对压力的增加而增大。这是由于所制备的硼粉中存在少量孔隙，在较高的压力下发生了毛细凝聚现象，由BET法计算比表面积S_w=8.2 m²/g。由于硼粉的有效密度为2.05 g/cm^3[12]，通过公式d=6/(ρ?S_w)可计算出硼粉的等效粒径d=0.36 μm。比表面吸附仪测定的硼粉等效粒径值远小于激光粒度测试仪的测定值，由此可知，硼粉粒子发生了严重的团聚现象。

图7  硼粉在77.3 K下的N₂吸附等温线

Fig.7　Adsorption isotherm of N₂ on boron powders at 77.4 K

对分散后的硼粉进行扫描电镜(SEM)观察，结果如图8所示。由图8(a)可以看到，由于各种相互作用力的存在(主要表现为粒子间的长程作用力)，一次粒子间形成多孔、连续的蜂窝状并吸附在一起，使硼粉粒子呈软团聚体形式存在。软团聚的出现是由于粒子间静电引力和范德华力的作用而使粒子聚集在一起，这种软团聚是可逆的，在超声波中团聚体会瓦解而解聚，但是又会随着超声波的解除而重新产生团聚。可以看到由于大部分硼粉粒子经过超声波分散后又重新吸附在一起，不能准确分辨出一次粒子的大小，分散的大部分硼粉一次粒子直径很小(＜1.0 μm)。对扫描电镜像中的局部团聚状硼粉颗粒进行放大观察，如图8(b)所示，除团聚态的硼粉颗粒很难分辨外，可以较清晰地观察到硼粉一次粒子的形貌和大小。硼粉一次粒子为不规则状。以上观察和分析结果表明，本实验制备的硼粉为不规则的超微细粉体。

图8  无定形硼粉的SEM像

Fig.8  SEM images of amorphous boron powders: (a) Dispersed boron powders; (b) Reunited boron powders

3  结论

1) 采用金属镁热还原B₂O₃法制备出了无定形硼粉，为了得到纯度较高的粉体，应当控制B₂O₃-Mg体系中原料配比w(B₂O₃)/w(Mg)为3.0，此时制备的无定形硼粉硼含量可达到94.6%。

2) 高温下金属镁热还原B₂O₃的还原产物中存在B₇O(B₆O或B₁₃O₂)、MgB_x等酸不溶杂质，产物中生成的MgO与过量的B₂O₃结合成xMgO?B₂O₃等酸较难溶物，同时原料中的硅、铁最终与硼形成不溶物残留在无定形硼粉中并影响硼粉的纯度。

3) 由于无定形硼粉粒子间的作用力，硼粉一次粒子间团聚现象严重。用静态表面吸附仪测定出硼粉一次粒子的比表面积为8.2 m²/g，有效粒径为0.36 μm。经过扫描电镜观察和分析，硼粉呈不规则状颗粒，粒径小于1.0 μm，可视为超微细硼粉。

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基金项目：云南省教育厅基金资助项目(5Y0527D)

收稿日期：2007-04-06；修订日期：2007-08-29

通讯作者：马文会，教授；电话：0871-5107208; E-mail: mwhui@kmust.edu.cn

(编辑 何学锋)